日本進(jìn)口耐磨板經(jīng)冷加工塑性變形可以提高其強(qiáng)度。這是由于日本進(jìn)口耐磨板在塑性變形后位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力增加所致。固溶強(qiáng)化通過(guò)合金化(加入合金元素)組成固溶體，使日本進(jìn)口耐磨板得到強(qiáng)化稱為固溶強(qiáng)化。相變強(qiáng)化。通過(guò)熱處理等手段發(fā)生固態(tài)相變，獲得需要的組織結(jié)構(gòu)，使日本進(jìn)口耐磨板得到強(qiáng)化，稱為相變強(qiáng)化。

相變強(qiáng)化可以分為兩類沉淀強(qiáng)化(或稱彌散強(qiáng)化)。在日本進(jìn)口耐磨板中能形成穩(wěn)定化合物的合金元素，在一定條件下，使之生成的第二相化合物從固溶體中沉淀析出，彌散地分布在組織中，從而有效地提高日本進(jìn)口耐磨板的強(qiáng)度，通常析出的合金化合物是碳化物相。

日本進(jìn)口耐磨板表面超硬化處理方法主要有物理氣相沉積（PVD），化學(xué)氣相沉積（CVD），物理化學(xué)氣相沉積（PCVD），擴(kuò)散法金屬碳化物履層技術(shù)，其中，PVD法具有沉積溫度低，工件變形小的優(yōu)點(diǎn)，但由于膜層與基體的結(jié)合力較差，工藝?yán)@鍍性不好，往往難以發(fā)揮超硬化合物膜層的性能優(yōu)勢(shì)。

CVD法具有膜基結(jié)合力好，工藝?yán)@鍍性好等突出優(yōu)點(diǎn)，但對(duì)于大量的日本進(jìn)口耐磨板而言，其后續(xù)基體硬化處理比較麻煩，稍有不慎，膜層就易破壞。因此其應(yīng)用主要集中在硬質(zhì)合金等材料上。

PCVD法沉積溫度低，膜基結(jié)合力及工藝?yán)@鍍性均較PVD法有較大改進(jìn)，但與擴(kuò)散法相比，膜基結(jié)合力仍有較大差距，此外由于PCVD法仍為等離子體成膜，雖然繞鍍性較PVD法有所改善，但無(wú)法。

由擴(kuò)散法金屬碳化物覆層技術(shù)形成的金屬碳化物覆層，與基體形成冶金結(jié)合，具有PVD、PCVD無(wú)法比擬的膜基結(jié)合力，因此該技術(shù)真正能夠發(fā)揮超硬膜層的性能優(yōu)勢(shì)，此外，該技術(shù)不存在繞鍍性問(wèn)題，后續(xù)基體硬化處理方便，并可多次重復(fù)處理，使該技術(shù)的適用性更為廣泛。

經(jīng)實(shí)驗(yàn)證明，沉淀強(qiáng)化的耐磨板在力學(xué)性能方面的顯著特點(diǎn)是屈服強(qiáng)度有大幅度提高。例如，經(jīng)過(guò)沉淀強(qiáng)化處理的耐磨板的屈服強(qiáng)度達(dá)到480-8l0MPa，屈強(qiáng)比為0.55-0.56；采用鑰、釩、鐵復(fù)合合金化的耐磨板，彌散強(qiáng)化后的屈強(qiáng)比為0.60-0.65。

同時(shí)，沉淀強(qiáng)化耐磨板的硬度和沖擊韌度也都有所提高。例如，耐磨板沉淀強(qiáng)化后的硬度為230-300 HBw，沖擊韌度為140-180，更重要的是上述指標(biāo)的提高并不帶來(lái)塑性的顯著下降。

耐磨板在1100℃水淬后，先在中溫區(qū)不同溫度保溫，后在970℃水淬后的性能。隨著中溫區(qū)保溫溫度的提高和保溫時(shí)間的延長(zhǎng)，鋼中碳化物數(shù)量增加，沉淀強(qiáng)化效果增強(qiáng)，導(dǎo)致硬度有所提高。

NM360耐磨板的熱導(dǎo)率只有碳鋼的1/2，即使在900-1000℃高溫階段的熱導(dǎo)率也低于碳鋼在相同溫度的熱導(dǎo)率。因此，NM360耐磨板的加熱速率，特別是在低溫階段應(yīng)低于碳鋼，以避免鑄件內(nèi)部溫度梯度過(guò)于陡峭而產(chǎn)生裂紋。

壁厚為40-80mm的鑄件在700℃以下的加熱速率不應(yīng)超過(guò)100℃/h;壁厚為80-120mm的鑄件不應(yīng)超過(guò)75℃/h；壁厚超過(guò)120mm的鑄件應(yīng)小于50℃/h。在700℃以上，壁厚小于100mm的鑄件可以隨爐升溫；而壁厚大于100mm的鑄件，升溫速率不超過(guò)100℃/h