桂林全州不銹鋼的發(fā)明是世界冶金史上的一項(xiàng)重大成就。20世紀(jì)初，吉耶（L.B.Guillet）于1904年—1906年和波特萬（A.M.Portevin）于1909—1911年在法國；吉森（W.Giesen）于1907—1909年在英國分別發(fā)現(xiàn)了Fe—Cr和Fe—Cr-Ni合金的耐腐蝕性能。蒙納爾茨（P.Monnartz）于1908-1911年在德國提出了不銹性和鈍化理論的許多觀點(diǎn)。桂林全州工業(yè)用不銹鋼的發(fā)明者有：布里爾利（H.Brearly）1912—1913年在英國開發(fā)了含Cr12%—13%的馬氏體不銹鋼；丹齊曾（C.Dantsizen）1911—1914年在美國開發(fā)了含Cr14%—16%，C 0.07% —0.15%的鐵素體不銹鋼；毛雷爾（E.Maurer）和施特勞斯（B.Strauss）1912—1914年在德國開發(fā)了含C<1%，Cr 15%—40%，Ni<20%的奧氏體不銹鋼。1929年，施特勞斯（B.Strauss）取得了低碳18-8（Cr-18%，Ni-8%）不銹鋼的 權(quán)。為了解決18-8鋼的敏化態(tài)晶間腐蝕，1931年德國的霍德魯特（E.Houdreuot）發(fā)明了含Ti的18-8不銹鋼（相當(dāng)于現(xiàn)在的1Cr18Ni9Ti或AISI 321）。幾乎與此同時，在法國的Unieux實(shí)驗(yàn)室發(fā)現(xiàn)了奧氏體不銹鋼中含有鐵素體時，鋼的耐晶間腐蝕性能會得到明顯改善，從而開發(fā)了γ+α雙相不銹鋼。1946年，美國的史密斯埃塔爾（R.Smithetal）研制了馬氏體沉淀硬化型不銹鋼17-4PH；隨后既具有高強(qiáng)度又可進(jìn)行冷加工成形的半奧氏體沉淀硬化不銹鋼17-7PH和PH15-7Mo等相繼問世。至少，不銹鋼家族中的主要鋼類，即桂林全州馬氏體、鐵素體、奧氏體、α+γ雙相以及沉淀硬化型等不銹鋼*便基本齊全了，且一直延續(xù)到現(xiàn)在。

桂林全州1Cr17鋼有相當(dāng)?shù)纳顩_性能，同時易于拋光和冷成型，桂林全州0Cr17Ti和1Cr17Ti冷成型性和深沖性能均較好。桂林全州1Cr17，1Cr17Ti和0Cr17Ti均易于熱加工，適合的熱變形溫度為1050-1150℃。為了獲得微細(xì)晶粒和較好的塑性，熱變形終止溫度需<800℃并盡量低，同時在此溫度下應(yīng)有足夠變形量。這三種不銹鋼的熱處理工藝為：700-800℃加熱后空冷。1Cr17，1Cr17Ti，0Cr17Ti均可焊接，且1Cr17Ti和0Cr17Ti可焊性較1Cr17鋼為佳。通常采用小電流、高焊速并使用焊接層次盡量少的焊接工藝。截面厚度尺寸大于6mm的板、管材不宜用作焊接結(jié)構(gòu)件。1Cr17鋼焊后不適于在導(dǎo)致其晶間腐蝕的氧化性酸中使用。當(dāng)采用18-8型Cr-Ni奧氏體不銹鋼焊條（或焊絲）進(jìn)行焊接時，焊前不需預(yù)熱，焊后也不需熱處理。

桂林全州2Cr13鋼冷塑性變形性能、深拉和深沖性以及切削加工性均尚好，它的熱加工溫度以850-1200℃為宜，隨后需砂冷或及時進(jìn)行退火處理。它的熱處理工藝見表2-20。此桂林全州鋼焊后硬化傾向大，易出現(xiàn)裂紋。若用Cr202,Cr207等焊條焊接時，焊前需經(jīng)250-350℃預(yù)熱，焊后需在700-730℃回火，若用奧107，奧207等焊條焊接，則可不進(jìn)行焊后熱處理。 3Cr13鋼由于碳含量高，故冷變形性能較1Cr13,2Cr13鋼為差，但其熱加工并無困難，熱變形適宜溫度為850-1200℃，隨后需緩冷并及時退火。3Cr13鋼的軟化退火與淬火工藝與桂林全州1Cr13,2Cr13相同，但回火溫度較低，一般為200-300℃。由于3Cr13鋼可焊性差，一般情況下它不用于焊接。 4Cr13鋼的熱加工溫度與1Cr13，2Cr13，3Cr13相同。但其冷加工性能較3Cr13更差。熱處理時退火溫度為750-800℃，隨后爐冷；淬火溫度為1050-1100℃，然后油冷；回火工藝與3Cr13不銹鋼相同。此鋼的可焊性很差，一般不用于焊接。