通過(guò)圖像預(yù)處理與分割、子圖像分類(lèi)、晶界提取和晶界優(yōu)化等步驟,對(duì)20鋼的金相組織進(jìn)行了晶界提取算法的研究,并與手工提取晶界結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析。結(jié)果表明,經(jīng)過(guò)晶界45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板提>在40Cr鋼表面進(jìn)行Co/W合金、超細(xì)WC（2～3μm）兩種材料激光合金化的試驗(yàn),檢驗(yàn)了合金化層的組織和性能,通過(guò)與氣體滲氮層的比較,表明激光合金化可以得到晶粒細(xì)化,稀釋率低,與基體結(jié)合牢固的表面強(qiáng)化層。合金層的顯微硬度、耐磨損等性能比氣體滲氮有不同程度的提高。40Cr鋼的注塑機(jī)螺桿經(jīng)激光合金化強(qiáng)化后使用壽命比氣體滲氮提高了兩倍,顯示了良好的應(yīng)用前景。 

    設(shè)計(jì)了40Cr鋼的端面淬火工藝,研究了φ110 mm工件斷面從表層到心部淬火后的組織,并測(cè)試了從表層到心部的硬度分布。結(jié)果表明:40Cr40cr鋼板佳淬火工藝為淬火3 min后250℃回火;按照此淬火工藝,φ110 mm工件斷面淬火后淬硬層硬度為5355 HRC,半馬氏體

45號(hào)鋼板40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板&n用不同厚度的Cu箔、Ni箔作為緩解接頭殘余應(yīng)力的中間層材料,以Ag-Cu共晶合金箔為釬料在880℃,10 min的工藝參數(shù)條件下對(duì)YG6硬質(zhì)合金和40Cr鋼進(jìn)行了真空釬焊試驗(yàn)。研究結(jié)果證實(shí),采用Ni箔做中間層能有效地降低接頭應(yīng)力,大幅提高接頭強(qiáng)度;Cu箔能有效降低接頭殘余應(yīng)力,但Cu本身強(qiáng)度偏低,同時(shí)釬焊過(guò)程中大量溶解,使中間層的實(shí)際厚度明顯減薄,加之釬縫與中間層界面處組織不均勻且存在較嚴(yán)重的晶界滲入現(xiàn)象從而嚴(yán)重制約了接頭強(qiáng)度的提高;研究結(jié)果還表明,中間層厚度對(duì)接頭強(qiáng)度也有明顯的影響,只有在 厚度范圍內(nèi)才能達(dá)到 降低應(yīng)力、提高接頭強(qiáng)度為了研究高速冷滾打過(guò)程中工件材料40Cr鋼的動(dòng)態(tài)力學(xué)特性,利用分離式Hopkinson壓桿試驗(yàn)裝置對(duì)40Cr鋼進(jìn)行了壓縮試驗(yàn),獲得40Cr鋼在不同應(yīng)變率（600～5 000 s-1）和不同溫度（20～400℃）條件下的應(yīng)力-應(yīng)變情況。試驗(yàn)結(jié)果表明:40Cr鋼對(duì)應(yīng)變率呈現(xiàn)出一定的敏感性和應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng),塑性變形過(guò)程中產(chǎn)生的絕熱升溫對(duì)材料具有熱軟化作用?；谖诲e(cuò)動(dòng)力學(xué)理論,通過(guò)試驗(yàn)數(shù)據(jù),建立了40Cr鋼的動(dòng)態(tài)本構(gòu)模型。模型計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比表明:該模型可以較好地預(yù)測(cè)40Cr鋼在不同應(yīng)變率和溫度條件下的塑性流動(dòng)應(yīng)力。 ;45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)鋼板鎂合金擁有高出鋁合金三分 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400之一工藝參數(shù)為：施鍍溫度80℃-90研究了40Cr鋼在不同溫度均勻軸向應(yīng)變的復(fù)合材料層合板這一情況把位移模型進(jìn)行了簡(jiǎn)化，并只要采用一維線性拉格朗日3節(jié)點(diǎn)單元對(duì)材料進(jìn)行離散，得到相應(yīng)的簡(jiǎn)化的有限元方程。本文采用的是一維單元，著重研究了承受均勻軸向變形下的層合板的層間應(yīng)力分布情況，所求得應(yīng)力在高斯點(diǎn)處的值是一個(gè)解，計(jì)算結(jié)果具有較高的精度。主要工作有以下幾個(gè)方面：1)分析了不同鋪層條件下的層間應(yīng)力沿橫向和縱向的變化情況。三個(gè)層間應(yīng)力理極短的高溫停留時(shí)間和脈沖電流對(duì)奧氏體形核的促進(jìn)作用,退火冷拔態(tài)試樣經(jīng)電脈沖淬火（electropulsing quenching,EQ）后可獲得比傳統(tǒng)淬火（conventional quenching,CQ）更細(xì)小的馬氏體組織。 的EQ參數(shù)為480 ms,此時(shí)的硬度為~690 HV,原奧氏體晶粒平均尺寸為~14.65μm。相比于CQ,480 ms EQ能使試樣獲得更高的位錯(cuò)密度,相應(yīng)地,微觀殘余應(yīng)力也更大,這可以歸因于電脈沖處理過(guò)程中極端非平衡的相轉(zhuǎn)變條件。此外,EQ還會(huì)引起晶粒取向的劇烈變化,使得試樣具有較大的Schmid因子,并且在電流方向上形成＜110＞絲織構(gòu)。480ms EQ試樣經(jīng)520℃?zhèn)鹘y(tǒng)回火（conventional tempering,CT）后,可獲得與12.9級(jí)螺栓相當(dāng)?shù)牧W(xué)性能（傳統(tǒng)調(diào)質(zhì)態(tài)試樣的性能等級(jí)只有10.9級(jí)）。（2）480 ms EQ試樣的 電脈沖回火（electropulsing tempering,ET）工45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400 color:#ffffff;">)在邊緣附近的值要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于遠(yuǎn)離自由邊處的應(yīng)力值，其在自由邊附近會(huì)出現(xiàn)明顯的變化（急劇變大或變小或出現(xiàn)一個(gè)峰值）述40Cr鋼的蠕變行為. 40cr鋼板

  45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400伸應(yīng)力,而搭接焊界面上大量形態(tài)各異的微觀勾連結(jié)構(gòu),同樣提高了接頭的層間應(yīng)力在自由邊附近區(qū)域沿厚度方向（z軸）的變化情況與遠(yuǎn)離自由邊區(qū)域也很大的不同。另外，層間應(yīng)力一般在界面處會(huì)出現(xiàn)一個(gè)急劇的變化。而應(yīng)力σ45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400color:#ffffff;">在±θ界面處其符號(hào)會(huì)發(fā)生改變。2)針對(duì)正交鋪層層合板，分析了鋪層層數(shù)對(duì)層間應(yīng)45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400weight:400;color:#666666;font-style:normal;background-color:#ffffff;">會(huì)出現(xiàn)相應(yīng)的增大和減小，但其在界面處的變化曲線是相似的。無(wú)論鋪層層數(shù)是多少，σ45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM400weight:400;color:#666666;font-style:normal;background-color:#ffffff;">總會(huì)在界面處發(fā)生劇烈的變化并出現(xiàn)45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板 42crmo鋼板耐磨鋼板NM4