。在激光功率密度不變時(shí),隨著垂直于掃描方向上的光斑寬度增加,硬化層寬度呈正比例增加,硬化層深度則先增后減,距離硬化層中心深處相同距離點(diǎn)的曲率則逐漸減少。結(jié)論通過(guò)優(yōu)化激光淬火工藝參數(shù),控制激光淬火的熱傳導(dǎo)時(shí)間和深度方向的溫度梯度分布,可以在表面不熔化的前提下,獲得較深的硬化層。光斑尺寸對(duì)42CrMo鋼板激光深層淬火硬化層深度和硬化層均勻性有較大影響,選擇較大的光斑寬度可以得到更為均勻的硬化層。 

  本文對(duì)實(shí)驗(yàn)用鋼42CrMo進(jìn)行了成分測(cè)定、熱處理工藝設(shè)計(jì)、組織表征、性能檢測(cè)與分析等研究。采用Jmat-pro軟件模擬了42CrMo鋼的冷卻轉(zhuǎn)變過(guò)程,并實(shí)測(cè)了實(shí)驗(yàn)用鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線和等溫轉(zhuǎn)變曲線,利用OM、SEM、硬度測(cè)量等手段分析了不同冷卻速度和等溫溫度下的組織及特征,特別是貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)間、類型、特征和含量等與硬度的關(guān)系,通過(guò)熱處理工藝設(shè)計(jì)調(diào)控組織,建立了觀組織與硬度、韌性和耐磨性等之間的關(guān)系。42CrMo鋼板的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線CCT圖表明,Ac1為743℃,Ac3為792℃,在實(shí)驗(yàn)的冷速范圍內(nèi),存在有先共析鐵素體、珠光體、貝氏體和馬氏體四個(gè)轉(zhuǎn)變區(qū);冷速大于3℃/s,獲得羽毛狀上貝和針片狀下貝為主的復(fù)相組織,隨冷速增加,組織中馬氏體含量增加,混合貝氏體相中上貝氏體量減少,硬度呈上升趨勢(shì),冷速20℃/s,獲得馬氏體基體+（3%5%）下貝氏體的復(fù)相組織。

   等溫轉(zhuǎn)變曲線TTT圖表明,在410℃500℃區(qū)間等溫將發(fā)生上貝氏體轉(zhuǎn)變,組織為羽毛狀特征為主,下貝氏體轉(zhuǎn)變的等溫溫度介于310℃410℃之間,組織為針片狀貝氏體+板條狀馬氏體的復(fù)相組織,隨等溫溫度降低,馬氏體含量增加;在560℃-590℃之間等溫出現(xiàn)的大量針狀魏氏組織,與實(shí)驗(yàn)材料組織不均,晶粒粗大有關(guān)。42crmo鋼板調(diào)質(zhì)熱處理工藝實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,淬火加熱溫度840℃,采用18%水基淬火介質(zhì)冷卻,獲得下貝氏體含量約為20.3%的馬/貝復(fù)相組織,經(jīng)560℃回火,其綜合力學(xué)性能達(dá)到良好匹配;等溫?zé)崽幚砉に噷?shí)驗(yàn)表明,在320℃380℃區(qū)間等溫,

本試驗(yàn)在一定切削條件下對(duì)42CrMo鋼板進(jìn)行干切削,研究刀具累計(jì)加工1 035 s過(guò)程中前后刀面的磨損形貌。試驗(yàn)結(jié)果表明:累計(jì)加工時(shí)間T從0增加到1 035 s的過(guò)程中,刀具前刀面參與切削的區(qū)域亮度增加,磨損區(qū)域增大;當(dāng)加工時(shí)間T為1 035 s時(shí),刀具前刀面磨損明顯,出現(xiàn)顏色較深面磨損區(qū)域、亮度較高的部分刀具涂層材料磨損區(qū)域、磨粒磨損明顯的磨損區(qū)域。加工時(shí)間T從0增加到435 s的過(guò)程中,刀具后刀面出現(xiàn)明顯的磨損帶,涂層材料磨損帶逐漸增大。加工時(shí)間T從435 s增加到1 035 s的過(guò)程中,磨損帶緩慢增大,出現(xiàn)基體磨損現(xiàn)象,隨著磨損時(shí)間延長(zhǎng),基體磨損逐漸增大。當(dāng)加工時(shí)間T從48 s增加到1 035 s,已加工表面粗糙度Ra由3.46μm逐漸增大到3.91μm。

  在42CrMo鋼板常規(guī)處理的基礎(chǔ)上增加了冷處理,研究淺冷處理和深冷處理對(duì)42CrMo鋼硬度和耐磨性的影響。結(jié)果表明,經(jīng)淺冷處理和深冷處理后,42CrMo鋼中殘留奧氏體向馬氏體發(fā)生轉(zhuǎn)變,且碳化物析出增多,致使鋼的硬度和耐磨性均有,且深冷處理后硬度和耐磨性幅度高于淺冷處理。 

  利用JMat-Pro軟件模擬了42CrMo鋼的連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線,并采用DIL805L相變42crmo鋼板淬火膨脹儀實(shí)測(cè)了鋼的各相變點(diǎn),對(duì)不同冷卻速度下的組織轉(zhuǎn)變和貝氏體含量進(jìn)行了分析,并繪制其CCT曲線。結(jié)果表明:42CrMo鋼Ac1=743℃,Ac3=792℃。冷速小于0.5℃/s時(shí),組織為先共析鐵素體與珠光體混合組織;冷速0.5～10℃/s之間,存在一定量的貝氏體,隨冷速加快,貝氏體量先增后降,馬氏體含量逐漸增多,使得硬度呈現(xiàn)較大增幅。冷速大于10℃/s,組織為基體馬氏體+少量貝氏體的混合組織。 

42crmo鋼板具體的研究結(jié)果如下:（1）采用電脈沖處理地實(shí)現(xiàn)了鋼材的晶粒細(xì)化,明確了脈沖電流誘導(dǎo)晶粒細(xì)化的具體機(jī)理。瞬時(shí)的高能量輸入顯著降低了奧氏體相變能障,極大地提高了奧氏體的形核率,短時(shí)間的作用以及隨后快速的水冷處理抑制了奧氏體晶粒的長(zhǎng)大。電脈沖處理后,淬火態(tài)42CrMo鋼的晶粒細(xì)化了56.3%,固溶態(tài)T250鋼的晶粒尺寸下降了74.6%。

    （2）揭示出電脈沖處理提高鋼材中殘余奧氏體穩(wěn)定性的具體機(jī)制:i)若處理前鋼材中的合金元素是不均勻分布的,則電脈沖處理的瞬時(shí)性也就決定了處理后的元素?zé)o法充分均勻化,奧氏體穩(wěn)定化元素濃度高的區(qū)域?qū)闅堄鄪W氏體的形成提供足夠的化學(xué)驅(qū)動(dòng)力;ii)晶粒的細(xì)化以及電脈沖處理過(guò)程中界面處大量晶體缺陷的形成,使馬氏體與奧氏體的界面能得到提高,這將使馬氏體的生長(zhǎng)提前停滯,同時(shí)馬氏體轉(zhuǎn)變起始溫度也會(huì)顯著下降;iii)奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變是一個(gè)體積膨脹的過(guò)程,電脈沖處理過(guò)程中存在的熱壓應(yīng)力可有效地抑制馬氏體轉(zhuǎn)變。

（3）脈沖電流特定的物理場(chǎng)分布及物理效應(yīng)可明顯改變亞結(jié)構(gòu)及第二相的形態(tài)和分布。受熱壓應(yīng)力的影響,原本在高層錯(cuò)能鋼材中難以形成的堆垛層錯(cuò)在電脈沖處理中得以形成,而堆垛層錯(cuò)的形成又為回火態(tài)42CrMo鋼板中超細(xì)珠光體類組織的形成奠定了基礎(chǔ);合金元素貧瘠區(qū)與富集區(qū)之間的應(yīng)力可促進(jìn)孿晶或殘余奧氏體的形成;電子風(fēng)強(qiáng)烈沖擊界面形成大量的晶體缺陷,可使第二相主動(dòng)地浸潤(rùn)晶界,而若使界面處的缺陷得到回復(fù),第二相則被動(dòng)浸潤(rùn)其他界面;多個(gè)物理場(chǎng)的重疊可使亞結(jié)構(gòu)的分布具有方向性,如42CrMo鋼中沿電流方向分布的位錯(cuò)、T250鋼中沿電流方向分布的Ni3（Ti,Al）團(tuán)簇;電遷移效應(yīng)可促進(jìn)位錯(cuò)形成具有小角度取向差的亞晶界。

（4）研究發(fā)現(xiàn)脈沖電流對(duì)優(yōu)滑移系上原子或位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的促進(jìn)42crmo鋼板,可使沿電流方向的特定取向強(qiáng)度增強(qiáng),形成了沿電流方向（ED）的織構(gòu)。如固溶態(tài)T250鋼中{112}//ED織構(gòu)、TS+EPA態(tài)T250鋼中殘余奧氏體{111}//ED及EPS+EPA態(tài)T250鋼中小角度{110}//ED織構(gòu)的形成。