鋼梁的強度包括抵抗彎曲、剪切以及豎向局部承壓的能力?？箯澞芰捎刹牧狭W(xué)中的彎曲應(yīng)力公式求得(見梁的基本理論)。當按彈性階段設(shè)計時，取計算截面的邊緣纖維應(yīng)力達到鋼材的屈服點作為極限狀態(tài)。邊緣纖維應(yīng)力達到屈服點后，梁實際上還可繼續(xù)承受荷載。隨著荷載的繼續(xù)加大， 彎矩所在截面上的塑性變形沿截面從邊緣向中央不斷發(fā)展和擴大， 在該截面處形成塑性鉸。梁上出現(xiàn)使梁成為可動機構(gòu)的一定數(shù)量的塑性鉸后，梁即到達抗彎的極限狀態(tài)而破壞。當按塑性設(shè)計時，考慮梁上形成塑性鉸及由此引起的內(nèi)力重分布。采用塑性設(shè)計的鋼梁，與按彈性階段設(shè)計的梁相比較，可減小截面尺寸，節(jié)省鋼材，但一般只適用于受靜力荷載的熱軋型鋼梁和等截面焊接組合梁，同時組合梁板件的寬厚比應(yīng)有較嚴格的限制，以免板件局部失穩(wěn)而降低梁的承載能力。
鋼梁的抗剪能力
鋼梁的抗剪能力，也可按材料力學(xué)中的有關(guān)公式計算。為了簡化，通常假定剪力完全由腹板的計算截面平均承受。型鋼的腹板較厚，抗剪強度一般都能滿足設(shè)計要求。當梁的抗彎強度按塑性階段設(shè)計時，剪力的存在會加速塑性鉸的形成；因此，對 彎矩截面上的剪應(yīng)力，應(yīng)有比較嚴格的限制。
鋼梁上承受固定集中荷載處(包括梁的支座處)，當荷載作用在翼緣上時，該處翼緣與腹板交界部位的腹板水平截面，應(yīng)具有足夠的抗豎向局部壓力的能力。承受豎向局部壓力的腹板水平截面的面積，為該豎向壓力在所驗算水平截面上的假定分布長度與腹板厚度的乘積，并假定豎向壓應(yīng)力在該水平截面上為均勻分布。若計算截面的抗豎向局部承壓能力不足，可放大支承豎向荷載墊板的長度，或在該處設(shè)置腹板的加勁肋。

（繞筋）經(jīng)過矯直器后焊接在主筋上，然后開始正常焊接。
可以快時間調(diào)到所需數(shù)值。確認的一個或幾個數(shù)值記錄備用。場地足夠時可以不用小車上的圓盤，在一定距離上將盤圓材料后倒臥放，纏繞筋直接通過放線器進行繞筋工作，也可以用調(diào)直機配合使用。
數(shù)鋼筋籠轉(zhuǎn)10圈整，測量小車行走距離，變頻調(diào)速至接近該數(shù)值為宜，并記住變頻調(diào)定值備用。也可直接在鋼筋籠上測量與調(diào)整要求的間距值。在主機速度確認不變后。
可將小車部分，車架，圓盤，放線器，軌道，行走輪，電機等組成。圓盤用于纏繞筋存放，繞筋通過放線器連接于骨架，骨架旋轉(zhuǎn)，小車直行，纏繞筋拉動圓盤自行轉(zhuǎn)動。調(diào)速。
箍筋，低速轉(zhuǎn)動膠輥，抬第二根主筋準備焊接。此時按選定生產(chǎn)工藝確定旋轉(zhuǎn)方向，采用卡具(比子)制作骨架時，待第二根主筋或多根主筋焊完后，主筋下行。若采用掛鉤工藝則反向旋轉(zhuǎn)。

自1988年滬嘉高速公路通車實現(xiàn)中國高速公路零的突破之后，中國高速公路建設(shè)一路突飛猛進。從1988年100公里一路飆升至2012年的9.62萬公里。在高速公路發(fā)展的初15年，也就是1990到2005年，高速公路建設(shè)經(jīng)歷了高速增長期，全國高速里程均在以每年20%-80%的同比增速增長，特別是1998-2005年間每年平均新通車高速公里里程在4500公里以上。“十一五”期間，全國高速公路建設(shè)依然以更快的步伐加緊建設(shè)，5年內(nèi)通車里程新增3.3萬公里，平均每年建成6600公里，建設(shè)步伐相較前15年更快。 [1]
截至2013年，全國高速公路里程達10.44萬公里，比上年末增加0.82萬公里。其中，高速公路7.08萬公里，增加0.28萬公里。全國高速公路車道里程46.13萬公里，增加3.67萬公里。2013年，全國高速公路建設(shè)完成投資7297.76億元，增長0.8%。2013年，全國高速公路日平均交通量為20998輛，日平均行駛量為229416萬車公里，比上年分別增長5.6%、14.6%。其中，高速公路日平均交通量為22450輛，日平均行駛量為162580萬車公里。2013年，全國高速公路年平均交通擁擠度為0.34。
2015年年底將達到高速公路建設(shè)12.3萬公里，同時支撐三大戰(zhàn)略協(xié)同發(fā)展自律建設(shè)，包括國際經(jīng)濟合作走廊類的連接沿海沿江重要口岸工作的建設(shè)，要服務(wù)于新型城鎮(zhèn)化。