充分借助現(xiàn)代通訊技術(shù)，確保組織“不掉線”

  中國(guó)五冶承建的沙特YAMAMA石油裂化管生產(chǎn)項(xiàng)目在項(xiàng)目部管理人員無(wú)法及時(shí)到崗開(kāi)展工作的情況下，中國(guó)五冶安排專(zhuān)人暫時(shí)接替其工作，從而確保工作不斷檔，合理有序進(jìn)行。留守國(guó)內(nèi)的員工每天不定時(shí)通過(guò)視頻會(huì)議及各種通訊方式加強(qiáng)與項(xiàng)目的工作聯(lián)系和溝通，幫助開(kāi)展好各項(xiàng)管理工作，用實(shí)際行動(dòng)確保項(xiàng)目各項(xiàng)工作順利推進(jìn)，施工生產(chǎn)有序。

  中冶焦耐印度DCPL 300萬(wàn)噸焦化項(xiàng)目，由于受疫情影響，烘爐人員無(wú)法到達(dá)現(xiàn)場(chǎng)，項(xiàng)目部決定采用遠(yuǎn)程指導(dǎo)烘爐。項(xiàng)目制定遠(yuǎn)程指導(dǎo)烘爐方案，現(xiàn)場(chǎng)人員加班加點(diǎn)完成了硬件網(wǎng)路的安裝及調(diào)試。技術(shù)人員在國(guó)內(nèi)監(jiān)控，確?，F(xiàn)場(chǎng)烘爐工作按照原計(jì)劃進(jìn)行，保證工期不延誤。

  中國(guó)二十冶斯里蘭卡中部高速公路CEP項(xiàng)目部創(chuàng)新辦公方式，讓遠(yuǎn)程辦公成為“必選項(xiàng)”。留守在國(guó)內(nèi)的技術(shù)管理人員通過(guò)網(wǎng)絡(luò)平臺(tái)和各種手段線上辦公，做到實(shí)時(shí)掌握項(xiàng)目動(dòng)態(tài)進(jìn)度，還通過(guò)云視頻研究圖紙、方案，現(xiàn)場(chǎng)視頻指導(dǎo)施工技術(shù)等方式，輔助施工人員。目前，斯里蘭卡CEP項(xiàng)目現(xiàn)場(chǎng)施工正有條不紊地進(jìn)行中，項(xiàng)目部已于日前完成批復(fù)422根灌注樁樁基施工圖紙工作，現(xiàn)場(chǎng)灌注樁施工、箱涵軟基換填施工、施工便道等都在開(kāi)展。

      合理設(shè)計(jì)頂頭材質(zhì)—抗磨耐熱球石油裂化管的化學(xué)成分 ,抗磨耐熱石油裂化管的化學(xué)成分 針對(duì)熱軋石油裂化管均整機(jī)頂頭的工況條件和失效形式 .并通過(guò)試驗(yàn)研究該材質(zhì)的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗(yàn)結(jié)果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質(zhì)頂頭的抗磨耐熱性能優(yōu)良 ,頂頭壽命達(dá)到45鋼的4倍。穿孔頂頭是石油裂化管生產(chǎn)中消耗量 的關(guān)鍵工具之一石油裂化管的質(zhì)量好壞,使用壽命的高低,對(duì)石油裂化管的質(zhì)量、生產(chǎn)效率有很大的影響。因此,為了延長(zhǎng)頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對(duì)頂頭進(jìn)行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術(shù),可以有機(jī)的將基體與表面涂層的特點(diǎn)結(jié)合起來(lái),發(fā)揮兩類(lèi)材料的綜合優(yōu)勢(shì),獲得理想的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)。
       因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對(duì)噴涂后的頂頭進(jìn)行溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬。應(yīng)用ANSYS有限元分析軟件對(duì)穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。石油裂化管建立計(jì)算模型時(shí),采用沿噴涂方向小逐段前進(jìn),厚度方向小逐層疊加來(lái)模擬真實(shí)的噴涂及沉積過(guò)程,得到涂層連續(xù)移動(dòng)的基體和涂層的溫度場(chǎng)分布及熱應(yīng)力分布。同時(shí),為了進(jìn)一步得到優(yōu)質(zhì)的復(fù)合涂層,計(jì)算過(guò)程中通過(guò)改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分布。結(jié)果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時(shí),隨著噴涂的進(jìn)行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管?chē)娡窟^(guò)程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應(yīng)力,噴涂結(jié)束,應(yīng)力逐漸減小。石油裂化管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時(shí),頂頭涂層和涂層周?chē)a(chǎn)生殘余應(yīng)力, 殘余應(yīng)力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結(jié)處的涂層附近。對(duì)基體預(yù)熱至200℃后進(jìn)行噴涂,噴涂過(guò)程中涂層溫度明顯升高,熱應(yīng)力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應(yīng)力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時(shí),所得溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果與WC作為涂層材料時(shí)基本相同。對(duì)6016鋁合金進(jìn)行單向拉伸試驗(yàn),分析不同應(yīng)變速率對(duì)石油裂化管力學(xué)性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構(gòu)模型及其斷裂應(yīng)變模型,并對(duì)鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進(jìn)行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長(zhǎng)度和沖擊速度對(duì)其吸能特性的綜合影響。結(jié)果表明,石油裂化管鋁合金流動(dòng)應(yīng)力對(duì)應(yīng)變率敏感性較低,但斷裂應(yīng)變對(duì)應(yīng)變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進(jìn)屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長(zhǎng)度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。