2）選取機(jī)械性能 的兩種材料65mn錳冷軋鋼板0Si退火10min試樣、0.6Si退火30min試樣）,在1×10-4/s～1×10-1/s的應(yīng)變速率下進(jìn)行實(shí)驗(yàn),機(jī)械性能和斷裂行為的研究表明:隨著應(yīng)變速率的增加,由于TRIP效應(yīng)被抑制,0Si和0.6Si的抗拉強(qiáng)度和延伸率均大幅度降低,且0.6Si的延伸率降低的更快,比如:0Si的延伸率由44%下降至33%,0.6Si的延伸率由55%下降至35%。隨著應(yīng)變速率的增加,0Si的斷面收縮率基本不變（約為70%）,0.6Si的斷面收縮率大約由51%增加至72%。應(yīng)變速率并未影響0Si和0.6Si的斷裂行為。然而,隨著應(yīng)變速率的降低,表面裂紋的形核數(shù)量增加,擴(kuò)展速率降低;斷口的韌窩尺寸降低,二次裂紋數(shù)量和尺寸增加。

（3）選取四種材料（0Si和0.6Si均退火3min和30min試樣）,65錳鋼板系統(tǒng)的研究了成分和退火時(shí)間對(duì)氫脆性能和氫致斷裂行為的影響。關(guān)于退火時(shí)間:隨著退火時(shí)間的增加,0Si和0.6Si的氫脆敏感性均呈現(xiàn)上升趨勢(shì),比如:當(dāng)退火3min時(shí),0Si/0.6Si的塑性損失和強(qiáng)度損失分別為13.5%/46.7%和0.0%/1.7%;當(dāng)退火30min時(shí),0Si/0.6Si的塑性損失和強(qiáng)度損失分別為79.2%/76.5%和26.8%/6.3%。關(guān)于成分:退火3min時(shí),0Si的氫脆敏感性較低;退火30min時(shí),0.6Si的氫脆敏感性較低。相比空拉斷裂行為而言,氫原子促進(jìn)裂紋更容易形核與擴(kuò)展,進(jìn)而導(dǎo)致材料提前斷裂。對(duì)于0Si:裂紋形核與氫原子無(wú)關(guān),但是,氫致裂紋呈沿晶和穿晶擴(kuò)展。對(duì)于0.6Si:裂紋形核與擴(kuò)展與氫原子無(wú)關(guān),斷口則由細(xì)小的韌窩變?yōu)榇嘈詼?zhǔn)解理。

5）在不劣化市售馬氏體材料（S0）65mn錳冷軋鋼板機(jī)械性能的基礎(chǔ)上,二次回火不同時(shí)間（30min,60min,120min）,試樣分別記為 S30、S60 和 S120,發(fā)現(xiàn),二次回火工藝可以有效地提高其抗氫脆性能,如下:S0和S60的塑性損失和強(qiáng)度損失分別為100.0%/79.3%和35.9%/1.7%。二次回火試樣抗氫脆性能高的原因如下:1、不可逆氫陷阱MoyCx析出物的長(zhǎng)大;2、滲碳體/基體界面的增加;滲碳體/基體應(yīng)變界面具有較高的陷阱能;3、位錯(cuò)密度的降低。

近年來(lái),全國(guó)汽車(chē)總量不斷增加,導(dǎo)致由汽車(chē)排放產(chǎn)生的尾氣以及能源消耗等問(wèn)題日益嚴(yán)重。如何提高汽車(chē)用65錳鋼板薄板鋼的強(qiáng)塑積,盡可能實(shí)現(xiàn)汽車(chē)輕量化的同時(shí)兼顧駕駛,實(shí)現(xiàn)節(jié)能減排、低耗等價(jià)值成為關(guān)注和研究熱點(diǎn)。目前,中錳鋼（錳含量一般在3～11wt%）作為第3代先進(jìn)高強(qiáng)鋼,因其具有優(yōu)異的抗拉強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、強(qiáng)塑積、耐撞性和性,所以其在汽車(chē)板的應(yīng)用中具有極大發(fā)展前景。本文設(shè)計(jì)了 5Mn,5Mn-Nb-Mo和4Mn-Nb-Mo三種不同成分體系中錳鋼,主要研究了多種組織調(diào)控?zé)崽幚砉に嚭髮?shí)驗(yàn)鋼的組織演變、力學(xué)性能、加工硬化行為、強(qiáng)塑化機(jī)理、奧氏體穩(wěn)定性和TRIP效應(yīng)。

  為中錳鋼的性能優(yōu)化以及工業(yè)化應(yīng)用提供實(shí)驗(yàn)和理論基礎(chǔ)。65mn錳冷軋鋼板本文獲得主要實(shí)驗(yàn)結(jié)果歸納如下:（1）5Mn實(shí)驗(yàn)鋼的 奧氏體逆相變（ART）工藝參數(shù)為:625℃溫度下臨界退火4h并水冷至室溫。熱軋+ART、溫軋+ART和冷軋+ART實(shí)驗(yàn)鋼均表現(xiàn)出優(yōu)異的強(qiáng)塑積,其中500℃溫軋+ART實(shí)驗(yàn)鋼性能 ,殘余奧氏體（RA）含量達(dá)到56.8%,抗拉強(qiáng)度為1001MPa,伸長(zhǎng)率為57.5%,強(qiáng)塑積可達(dá)57.6GPa·%。（2）淬火和回火（Q&T）工藝處理后的5Mn-Nb-Mo冷軋實(shí)驗(yàn)鋼力學(xué)性能優(yōu)于熱軋實(shí)驗(yàn)鋼。

65mn錳冷軋鋼板實(shí)驗(yàn)鋼在625～675℃臨界退火30min水淬,隨后在200℃回火15min,獲得了優(yōu)異的綜合性能,即RA含量 可達(dá)到39%,抗拉強(qiáng)度為1059～1190MPa,伸長(zhǎng)率為33～40%,強(qiáng)塑積為33.9～41.0GPa·%。 冷軋CR-650試樣與佳熱軋HR-650試樣相比,前者的韌窩尺寸更大更深,進(jìn)而表現(xiàn)出更為優(yōu)異的伸長(zhǎng)率。