為了提高建筑20鋼表面青銅涂層的綜合性能,通過加入SrAl2O4粉末爆炸噴涂的方式制備得到青銅涂層以及青銅發(fā)光復(fù)合結(jié)構(gòu)涂層,通過試驗測試的手步提高20鋼的抗高溫45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板磨損
用主要通過掃描電鏡、電子探針對40Cr鋼的疲勞損傷過程進(jìn)行顯微組織及成分分布分析·研究了疲勞裂紋萌生的位置、形狀、擴(kuò)展過程和擴(kuò)展途徑,確定出了微裂紋開始形成時的循環(huán)次數(shù)·發(fā)現(xiàn)裂紋易于在鉻的富集區(qū)及鉻的碳化物處萌生· 。45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42本文采用慢應(yīng)變速率拉伸試驗方法研究40Cr鋼的應(yīng)力腐蝕情況,通過慢應(yīng)變速率拉伸試驗方法,測試了40Cr鋼在甘油、海水以及酸性海水溶液中的斷裂行為,根據(jù)其應(yīng)力-應(yīng)變曲線、敏感性參數(shù)的對比研究,并利采用超音速微粒轟擊技術(shù)對40Cr鋼進(jìn)行單面表面納米化,使其表面形成晶粒尺寸為10nm左右的納米晶層,然后對試樣進(jìn)行不同溫度,不同時間的低溫氣體滲氮。利用金相法,硬度法和X射線衍射法對試樣兩面的滲氮層進(jìn)行分析對比。結(jié)果表明:納米層表面形成氮化物的溫度可降至300℃左右,而在450℃時,原始粗晶面氣體滲氮才形成連續(xù)的氮化物層,表面納米化后大量的晶界促進(jìn)了氮原子的擴(kuò)散,晶界上和晶內(nèi)存在的缺陷也可降低氮化物形成的氮勢門檻值。 判斷酸性海水中40Cr鋼的應(yīng)力腐蝕機(jī)理為“氫脆”型。 采用阻抗譜測量方法對40Cr鋼在酸性海水溶液中的應(yīng)力腐蝕斷裂行為進(jìn)研究,阻抗測量同時在兩個不同的試樣間進(jìn)行:通過慢拉伸加載應(yīng)力的試樣與未加載任何應(yīng)力的試樣,對阻抗譜的分析確定了在40Cr鋼在酸性海水溶液中試樣裂紋出現(xiàn)、發(fā)展及斷裂的時間,通過新的方法解析阻抗得出氫脆型應(yīng)力腐蝕開裂過程中裂紋的形成和發(fā)展與阻抗的對應(yīng)關(guān)系,證明了Bosch模型不僅適用于有鈍化膜的體系同樣適用于無鈍化膜形成的氫脆型應(yīng)力腐蝕開裂體系高40Cr合金鋼表面的耐磨性能. 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板65錳鋼板為了優(yōu)化CSP工藝生整,復(fù)合鍍層中納米顆粒分布均勻,它們的硬度分別為：Ni-P-Al2O3復(fù)合鍍層953.10HV, Ni-P-層方式的層合板進(jìn)行了分析，給出了不同鋪層角度對層間應(yīng)力的影響。層間應(yīng)力隨著鋪層角度θT）工藝參數(shù)為:100 ms ET、循環(huán)3次（3×100 ms ET）;此時的顯微硬度為~654 HV, 抗拉強(qiáng)度為~2241 MPa,斷裂延伸率為~15.2%。對比250℃CT,3×100 ms ET引起的位錯密度下降較少,但對微觀殘余應(yīng)力的釋放效果幾乎相同。ET過程快速的應(yīng)力釋放可歸因于在脈沖電流引起的焦耳熱、電子風(fēng)力和熱壓應(yīng)力的綜合作用下位錯滑移速率的增加。此外,由于脈沖電流對低導(dǎo)電率相形成有抑制作用,480 ms EQ試樣經(jīng)3×100 ms ET后沒有?-碳化物析出。（3）適宜參數(shù)的循環(huán)EQ可以促使原奧氏體晶粒進(jìn)一步細(xì)化,這主要?dú)w因于相變過程中晶體缺陷密度的增加,即相變硬化。 循環(huán)EQ的工藝參數(shù)為:三次循環(huán)EQ,每次的EQ時長依次為440 ms、400 ms和380 ms;此時試樣的平均原奧氏體晶粒尺寸為~4.98μm,硬度為~780 HV。 參數(shù)循環(huán)EQ試樣經(jīng)3×120 ms ET后 本文針對某批40Cr鋼棒料制成的工件經(jīng)正火或調(diào)質(zhì)處理后存在局部難以加工的問題,通過硬度、化學(xué)成分、金相、掃描電鏡和 
45號冷軋鋼板40cr鋼板65錳鋼板42crmo鋼板為了同時基于實(shí)驗數(shù)據(jù)，建立了40Cr鋼高溫蠕變的非線性本構(gòu)方程，并通過小二乘法確定本構(gòu)方程中的參數(shù)。并將該本構(gòu)方程計算得到的結(jié)果與實(shí)驗數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，發(fā)現(xiàn)用該本構(gòu)方程可以比較好的描述40Cr鋼的蠕變行為