其他合金元素的影響W和Mo的作用相似，它既可溶入固溶體形成固溶強化，又可生成碳化物產(chǎn)生彌散強化，W和M0的復(fù)合作用對熱強性更有效。Ti是強碳化物形成元素。Ti在耐磨襯板中，通過形成極細(xì)小而又彌散分布的碳化物和金屬間化合物，來達到熱強性的目的。 　　碳化鉻耐磨板中的硫和磷，除在易切削耐磨板中作為合金元素外，一般是作為有害雜質(zhì)對待的。標(biāo)準(zhǔn)中一般規(guī)定，[S]0.030%，[P]0.035%。硫硫在碳化鉻耐磨板中的溶解度很低，室溫下0.01%，過量的硫?qū)⒋罅啃纬闪蚧锓墙饘賷A雜。 　　硫可與耐磨板中的鐵、鎳等形成低熔點（＜1000℃）的共晶并沿晶界分布。在碳化鉻耐磨板的熱加工過程中，由于硫化物共晶已呈熔融狀態(tài)，常常導(dǎo)致鋼板的熱塑性下降并引起沿晶界的開裂。輕則表面缺陷增加，磨削量加大，成才率降低，重則造成大量廢品。 　　硫可增加鋼板的易切削性，但硫的加入將顯著降低鋼板的耐點蝕性。在具有特殊要求的級和尿素級碳化鉻耐磨板中，對鋼板中硫含量規(guī)定應(yīng)0.010%或0.015%，實際控制都希望在0.005%。磷磷在耐磨板中有相當(dāng)?shù)娜芙舛取?

　　通過800℃加熱保溫,可以得到含有鐵素體、貝氏體和殘留奧氏體的多相組織,且含TRIP鋼中有V(C,N)析出。830℃保溫時,工藝弛豫時間顯著影響鐵素體晶粒尺寸、鐵素體量以及鐵素體基體上的位錯密度和沉淀析出量，隨貝氏體區(qū)保溫時間的延長，雙金屬耐磨板中殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)先增大后，殘余奧氏體中碳含量增多。 　　在相同等溫時間下,等溫溫度越高,殘余奧氏體中的碳含量越大，雙金屬耐磨板中的鐵素體、貝氏體晶界或者相界面1m以上大顆粒奧氏體發(fā)生相變,雙金屬耐磨板的抗拉強度、伸長率和強塑積分別達到820MPa,35%和30750MPa.%的值。 　　用光學(xué)顯微鏡研究耐磨襯板半固態(tài)二次加熱過程中合金的晶粒長大規(guī)律和晶粒的形貌演變，淬火固定其半固態(tài)組織后,測量并統(tǒng)計出平均晶粒尺寸及合金液相體積分?jǐn)?shù),并與理論計算數(shù)值進行比較。隨著加熱溫度的升高,相的生長和球化速度變快，耐磨襯板中原位Al2O3顆粒對合金的鑄態(tài)組織沒有明顯的細(xì)化和球化作用，在接近液相線溫度（648℃）保溫30min后的鑄造組織較好，中心部位和邊部組織的差異較小。 　　但是在合金的二次加熱過程中對晶粒長大行為具有作用，并與采用原位反應(yīng)近液相線鑄造方法制備耐磨襯板,和長大規(guī)律。隨著著二次加熱溫度的升高和保溫時間的延長，在液相線溫度附近（630℃）保溫后耐磨襯板的錠坯中心和邊部組織均是均勻、細(xì)小的近球形組織。

　　通常用作裝飾板的雙金屬耐磨板多數(shù)是奧氏體型的304材質(zhì)，一般來講是無磁或弱磁的，但因冶煉造成化學(xué)成分波動或加工狀態(tài)不同也可能出現(xiàn)磁性，但這不能認(rèn)為是冒牌或不合格，這是什么原因呢。上面提到奧氏體是無磁或弱磁性，而馬氏體或鐵素體是帶磁性的，由于冶煉時成分偏析或熱處理不當(dāng)，會造成奧氏體304雙金屬耐磨板中少量馬氏體或鐵素體組織。 　　這樣，耐磨板中就會帶有微弱的磁性。另外，304雙金屬耐磨板經(jīng)過冷加工，組織結(jié)構(gòu)也會向馬氏體轉(zhuǎn)化，冷加工變形度越大，馬氏體轉(zhuǎn)化越多，鋼的磁性也越大。如同一批 的鋼帶，生產(chǎn)76管，無明顯磁感，生產(chǎn)5管。因泠彎變形較大磁感就明顯一些，生產(chǎn)方矩形管因變形量比圓管大，是折角部分，變形更激烈磁性更明顯。 　　要想上述原因造成的304鋼的磁性，可通過高溫固溶處理開恢復(fù)奧氏體組織，從而消去磁性。要提出的是，因上面原因造成的304雙金屬耐磨板的磁性，與其他材質(zhì)的耐磨板，如430、碳鋼的磁性不是同一級別的，也就是說304鋼的磁性始終顯示的是弱磁性。 　　復(fù)合耐磨板以其比強度高、機械性能及抗蝕性良好而成為飛機及發(fā)動機理想造材料，但由于其切削加工性差，長期以來在很大程度上制約了它的應(yīng)用。隨著加工工藝的發(fā)展。近年來，其已廣泛應(yīng)用于飛機發(fā)動機的壓氣機段、發(fā)動機罩、排氣裝置等零件造以及飛機的大梁隔框等結(jié)構(gòu)框架件造。