熔池維持在液態(tài)的時(shí)間一般只有幾秒到幾十秒。固液相界面的推進(jìn)成長(zhǎng)速度比鑄件高10-100倍。焊接過(guò)程中，熔池中存在著多種作用下，如電弧的機(jī)械力、氣流吹力、電磁力以及由于溫度分布不均勻造成的耐磨襯板中金屬的餓密度差別和表面張力差別，所以熔池液態(tài)金屬處于不斷的攪拌和對(duì)流運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。 　　熔池液態(tài)金屬流動(dòng)總趨勢(shì)是從熔池的前部向尾部流動(dòng)，電弧的機(jī)械力等過(guò)大時(shí)，還會(huì)在熔池的尾部形成局部的渦流現(xiàn)象。熔池周?chē)釛l件好焊接熔池周?chē)哪湍ヒr板對(duì)于熔池金屬好似模壁，但熔池與其周?chē)覆慕饘僦g直接，不像鑄件那樣存在氣隙。 　　品種表面狀態(tài)試驗(yàn)前變況環(huán)境條件城市住宅區(qū)市鎮(zhèn)城市工業(yè)區(qū)臨海工業(yè)區(qū)沿海地區(qū)1Cr17（430）0Cr18Ni10（304）0Cr18Ni12Mo2（316）2BNo.42D2BNo.4HL2BNo...570.5.5055表1幾種復(fù)合耐磨板不同表面狀態(tài)的大氣腐蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)果從表1中的結(jié)?。 　　由于1Cr17鐵素體復(fù)合耐磨板在一些大氣中不能滿(mǎn)足要求，為此，在建筑外用鐵素體耐磨板中已經(jīng)了含鉬和含鈦、鈮的許多鐵素體耐磨板的牌 ，如00Cr22Mo5（Ti，Nb），00Cr25Mo2（Ti、Nb）和高純Cr30Mo2（Ti，Nb）等，國(guó)外已在臨海大型建筑物上大量應(yīng)用。

　　對(duì)于ｗ（Ni）在4%-7%的低碳馬氏體耐磨襯板以及超級(jí)馬氏體耐磨襯板，在淬火后（通常采取空冷）形成低碳馬氏體，在回火加熱到As(低于A(yíng)c1）以上時(shí)，將發(fā)生M的你轉(zhuǎn)變。這種組織不同于A(yíng)c1溫度以上轉(zhuǎn)變形成的奧氏體，也不同于從高溫冷卻時(shí)殘留的奧氏體，因此稱(chēng)為逆變奧氏體。 　　這種組織富碳富鎳，具有良好的組織溫度性，通常彌散分布于低碳馬氏體基體，具有明顯的強(qiáng)韌化作用。焊接特點(diǎn)對(duì)于Cr13型和馬氏體耐磨襯板來(lái)講，高溫奧氏體冷卻到室溫時(shí)，即使是空冷，也轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，出明顯的淬硬傾向。 　　由于焊接是一個(gè)快遞加熱與快速冷卻的不平衡冶金過(guò)程，因此，此類(lèi)焊縫及焊接熱影響區(qū)焊后的組織通常為硬而脆的高碳馬氏體，含碳量越高，這種硬而脆傾向就越大。當(dāng)焊接接頭的拘束度較大或氫含量較高時(shí)，很容易導(dǎo)致冷裂紋的產(chǎn)生。 　　與此同時(shí)，由于此類(lèi)鋼板的化學(xué)成分使其組織位于舍夫勒M與M+F相組織的交界處，在冷卻速度較小時(shí)，近縫區(qū)及焊縫金屬會(huì)形成鐵素體及沿晶析出碳化物，使接頭的塑韌性顯著降低。因此，在采用同材質(zhì)焊接材料焊接此類(lèi)馬氏體鋼板，為了細(xì)化焊縫金屬的晶粒，焊縫金屬的塑韌性，焊接材料中通常加入少量的Nb、Ti、Al等合金化元素，同時(shí)應(yīng)采取一定工藝。