3）65錳冷軋鋼板o熱軋實(shí)驗(yàn)鋼佳臨界退火+淬火和配分（IA&QP）工藝參數(shù)為760℃臨界區(qū)退火30min,180℃等溫淬火10s并在350℃等溫配分180s。該工藝下熱軋實(shí)驗(yàn)鋼展現(xiàn)出了 力學(xué)性能,即抗拉強(qiáng)度1231MPa,伸長(zhǎng)率24.8%,強(qiáng)塑積可達(dá)30.5GPa·%。IA&QP工藝處理后4Mn-Nb-Mo熱軋實(shí)驗(yàn)鋼的抗拉強(qiáng)度均超過(guò)了 1024MPa,但伸長(zhǎng)率和RA含量不高。

  （4）采用新型循環(huán)淬火和奧氏體逆相變（CQ-ART）65錳鋼板工藝處理后的4Mn-Nb-Mo冷軋實(shí)驗(yàn)鋼,晶粒尺寸得到了明顯的細(xì)化,同時(shí)RA含量顯著提高。兩次循環(huán)淬火后的CQ2-ART冷軋?jiān)嚇泳哂懈逺A含量（62.0%）、佳晶粒尺寸（0.40μm）以及穩(wěn)定性;這為RA在變形期間TRIP效應(yīng)的產(chǎn)生提供了有力的保證。終CQ2-ART試樣獲得了 綜合性能,即抗拉強(qiáng)度為838MPa,伸長(zhǎng)率為90.8%,強(qiáng)塑積達(dá)到76.1GPa·%。（5）研究4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo實(shí)驗(yàn)鋼奧氏體穩(wěn)定性因素,發(fā)現(xiàn)Mn元素的含量是影響其穩(wěn)定性的主要因素。不同晶粒尺寸和Mn含量的RA具有不同等級(jí)的RA穩(wěn)定性。實(shí)驗(yàn)鋼RA中存在明顯的Mn配分行為,進(jìn)而導(dǎo)致RA具有不同級(jí)別的穩(wěn)定性,也因此表現(xiàn)出不同的加工硬化行為。本論文設(shè)計(jì)的4Mn-Nb-Mo和5Mn-Nb-Mo兩種低合金實(shí)驗(yàn)鋼在擁有明顯綜合性能優(yōu)勢(shì)的同時(shí)達(dá)到了盡量減少總合金元素含量的目的。

  （6）65錳鋼板三種實(shí)驗(yàn)鋼S3階段加工硬化率曲線的大幅度波動(dòng)歸因于不連續(xù)TRIP效應(yīng)。其原因在于RA在拉伸過(guò)程中轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體并且發(fā)生了體積膨脹,進(jìn)而抵消部分應(yīng)力集中并使應(yīng)力轉(zhuǎn)移到周?chē)嘀卸a(chǎn)生協(xié)同變形,伴隨著應(yīng)力的松弛和轉(zhuǎn)移;其次,實(shí)驗(yàn)鋼中的RA需要有不同等級(jí)批次的穩(wěn)定性,當(dāng)應(yīng)力值達(dá)到或超過(guò)該等級(jí)批次RA可發(fā)生相變的臨界值才可產(chǎn)生TRIP效應(yīng)。（7）Ms點(diǎn)受到RA中化學(xué)成分、晶粒尺寸、屈服強(qiáng)度和應(yīng)力狀態(tài)等作用影響?？赏ㄟ^(guò)將實(shí)驗(yàn)鋼MSσ溫度控制在使用溫度以下,以獲得更多更穩(wěn)定的RA,進(jìn)而產(chǎn)生更為廣泛的TRIP效應(yīng),終提高實(shí)驗(yàn)鋼的綜合性能。

預(yù)硬化以及服役過(guò)程中的變形會(huì)使得高錳鋼組織性能發(fā)生改變,相應(yīng)的腐蝕性能發(fā)生改變。

 本文旨在研究變形對(duì)65錳鋼板高錳鋼腐蝕性能的影響,可為其在服役環(huán)境中的腐蝕評(píng)價(jià)及防護(hù)提供參考。依據(jù)變形后高錳鋼組織性能的變化,選取變形量為0%,20%,40%,60%四個(gè)有代表性的變形量進(jìn)行研究。本文以變形量為0%,20%,40%,60%的高錳鋼為研究對(duì)象,分別進(jìn)行電化學(xué)測(cè)試、慢應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)和鹽霧腐蝕實(shí)驗(yàn)。利用金相、XRD、EBSD和TEM表征方法觀察形變對(duì)高錳鋼組織結(jié)構(gòu)的影響。利用增重法、極化曲線和電化學(xué)阻抗譜分析方法研究不同變形量的高錳鋼在不同腐蝕條件下的腐蝕行為。結(jié)合SEM對(duì)腐蝕后的表面形貌的對(duì)比和XRD對(duì)銹層成分分析來(lái)探究不同腐蝕條件下的腐蝕機(jī)理。65mn錳冷軋鋼板研究結(jié)果表明:隨著軋制變形量的增大,位錯(cuò)密度逐漸提高,形變孿晶數(shù)量逐漸增加。孿晶的生成阻礙了位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng),使得高錳鋼硬度提高;位錯(cuò)密度隨著軋制變形量增大而提高,位錯(cuò)密度的提高是影響高錳鋼腐蝕性能的主導(dǎo)因素。位錯(cuò)密度的提高使得高錳鋼表面處于高度無(wú)序的狀態(tài)增強(qiáng),表面的電子活性增大,不僅為陰陽(yáng)離子快速傳輸提供更多的通道,還促進(jìn)滑移臺(tái)階的形成與發(fā)展,利于化學(xué)反應(yīng)的進(jìn)行。

   65mn錳冷軋鋼板高錳鋼受拉應(yīng)力和腐蝕性介質(zhì)的共同作用,斷裂方式呈現(xiàn)脆性斷裂,塑韌性受到了損失。應(yīng)力腐蝕敏感性隨著變形量的增大而增大。高錳鋼的基體和銹層產(chǎn)物共同作用影響其耐鹽霧腐蝕的性能,銹層產(chǎn)物主要由?-Fe OOH、?-FeOOH、?-Fe OOH、Fe3O4等組成。變形量大的高錳鋼因鋼基體活性較大和銹層產(chǎn)物中存在更多的具有一定反應(yīng)活性的?-FeOOH和Fe3O4而耐蝕性較差

傳統(tǒng)高65mn錳鋼板（Hadfield鋼）在室溫下能獲得單相奧氏體,具有優(yōu)良的加工硬化能力和抗沖擊能力,因此廣泛用作沖擊載荷下的耐磨材料。然而較低的屈服強(qiáng)度和初始硬度,導(dǎo)致材料在低沖擊載荷下不能完全發(fā)揮其耐磨性就發(fā)生塑性變形,降低了使用壽命。本文設(shè)計(jì)出一種輕質(zhì)超高錳鋼（Fe-31.6Mn-8.8A1-1.38C）,具有低密度、高屈服強(qiáng)度、高初始硬度、良好沖擊韌性等特點(diǎn),適用于低沖擊載荷下的磨損條件。通過(guò)研究時(shí)效處理后的相轉(zhuǎn)變、壓縮變形、沖擊磨損分析了實(shí)驗(yàn)鋼的強(qiáng)化機(jī)理和磨損機(jī)理。

  實(shí)驗(yàn)鋼經(jīng)1050℃保溫1.5h水韌處理后獲得單相奧氏體,65錳冷軋鋼板時(shí)效后奧氏體基體會(huì)彌散析出納米級(jí)別的κ’-碳化物,有助于屈服強(qiáng)度和初始硬度。在550℃時(shí)效2h綜合力學(xué)性能65錳鋼板佳,與僅水韌處理相比屈服強(qiáng)度提高107.4%,初始硬度提高28.7%,其抗拉強(qiáng)度為1041.7 MPa、屈服強(qiáng)度為1002.7 MPa、斷后伸長(zhǎng)率為17.6%、沖擊韌性（V型缺口）為62 J/cm2和硬度為268.5 HB。隨著時(shí)效溫度升高（550℃～900℃）相轉(zhuǎn)變的順序?yàn)?κ’→納米-κ’+β-Mn→亞米-κ’+β-Mn+α→納米-κ’。其中四種類(lèi)型的κ相析出涉及尺寸、形貌和分布被總結(jié),包括晶內(nèi)型:納米-κ’（<50nm）,亞米-κ’（>100nm）。

晶間型:κ*（～1μm）。以及片層狀κ,存在α+κ群落中。在550℃時(shí)效下,納米-κ’能促進(jìn)β-Mn沿晶界析出,不需要借助α相;而在700℃和800℃長(zhǎng)時(shí)間時(shí)效下,由于α相的大量析出,其形成主要借助于γ→α反應(yīng)。通過(guò)納米壓痕測(cè)試,獲得了不同時(shí)效溫度下基體與析出相的納米硬度。計(jì)算得到理論層錯(cuò)能（SFE）為82.3 mJ/m2,由于平面滑移軟化效應(yīng),變形模式以位錯(cuò)平面滑動(dòng)為主,隨著變形量的增加,主要的亞結(jié)構(gòu)演變順序?yàn)?平面位錯(cuò)隊(duì)列→平面位錯(cuò)配置（偶極子和Lomer-Cottrell鎖）→泰勒晶格→帶。65錳冷軋鋼板本研究利用壓縮變形,觀察到了高層錯(cuò)能下被抑制的形變孿晶以及一種多晶結(jié)構(gòu)。通過(guò)分析理論臨界孿生應(yīng)力（σT）,當(dāng)外加應(yīng)力大于σT,形變孿晶出現(xiàn)。多晶結(jié)構(gòu)內(nèi)部以位錯(cuò)纏結(jié)為主,通過(guò)波狀滑移形成了位錯(cuò)胞。并提出了多效協(xié)同的強(qiáng)化機(jī)理:1)位錯(cuò)平面滑移導(dǎo)致滑移帶細(xì)化和帶形成,2)形變孿晶,3)多晶結(jié)構(gòu)。這些形變亞結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)共同限制了位錯(cuò)運(yùn)動(dòng),促進(jìn)基體內(nèi)位錯(cuò)密度的不均勻,從而增強(qiáng)了應(yīng)變硬化。低沖擊載荷（0.5 J）下,時(shí)效后實(shí)驗(yàn)65mn錳鋼板耐磨性更好,磨損百分比更低（0.55%～0.57%）。