波形腹板先從個(gè)角屆服并逐漸向中聞發(fā)展，直至達(dá)到破壞狀態(tài)波形板個(gè)角的應(yīng)力值遠(yuǎn)于波形肢板的中間位，熱鍍鋅方矩管在達(dá)到鈹壞狀態(tài)時(shí)，板也充分發(fā)揮了變形耗能的作用作出模推拉破壞狀態(tài)下的應(yīng)變?cè)坪驮囼?yàn)應(yīng)變輸出數(shù)據(jù)曲線(xiàn)，見(jiàn)、對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)；炬和試驗(yàn)試件在推拉向的應(yīng)變值都不平衡，拉向應(yīng)變值于推向應(yīng)變值，這是因?yàn)楦拱逶谑芡屏r(shí)會(huì)產(chǎn)生細(xì)小的裂紋，而在受拉力時(shí)，只需要較小力就可以使裂紋重合；翼緣板七、測(cè)點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)值明顯于中間測(cè)點(diǎn)應(yīng)變值，這也與試驗(yàn)結(jié)果相合；當(dāng)取推向即破壞狀態(tài)的加位移時(shí)，試件測(cè)取點(diǎn)主應(yīng)變值為，而模型的主應(yīng)變值為，約是測(cè)取點(diǎn)的倍；當(dāng)取拉向級(jí)加載位移時(shí)，試件測(cè)取點(diǎn)主應(yīng)變值為，模程的主應(yīng)變值為，約是測(cè)取點(diǎn)應(yīng)變值的倍。

很據(jù)加工和熱鍍鋅管的試件安裝察到的現(xiàn)象及可能公出現(xiàn)始變形的位置，對(duì)于水平波形俐板阻尼器本章引入階屈曲模態(tài)和階屈曲模態(tài)按照模型殼單元厚度的引人初始、試件和試件結(jié)構(gòu)形式相同，故這里以對(duì)應(yīng)的模型為例，給出前四階屈曲模態(tài)結(jié)果所示。同理，對(duì)于豎向波形鋼板阻尼器，本革引入階屈曲模態(tài)和階屈曲模態(tài)，按照前面介細(xì)的比例，引人模型中。從中可以看出：模型的滯回曲線(xiàn)顯著比試件飽滿(mǎn)，明顯的紡錘形，米出現(xiàn)任何縮現(xiàn)象；模艱和試件的骨架曲線(xiàn)在加載初期，近乎重合；棋型的骨架曲線(xiàn)未出現(xiàn)下降段在整個(gè)加載過(guò)程中單調(diào)遞增，到加載中期加載速度下降，骨架曲線(xiàn)逐很據(jù)加工和熱鍍鋅管的試件安裝察到的現(xiàn)象及可能公出現(xiàn)始變形的位置，對(duì)于水平波形俐板阻尼器本章引入階屈曲模態(tài)和階屈曲模態(tài)按照模型殼單元厚度的引人初始、試件和試件結(jié)構(gòu)形式相同，故這里以對(duì)應(yīng)的模型為例，給出前四階屈曲模態(tài)結(jié)果所示。同理，對(duì)于豎向波形鋼板阻尼器，本革引入階屈曲模態(tài)和階屈曲模態(tài)，按照前面介細(xì)的比例，引人模型中。從中可以看出：模型的滯回曲線(xiàn)顯著比試件飽滿(mǎn)，明顯的紡錘形，米出現(xiàn)任何縮現(xiàn)象；模艱和試件的骨架曲線(xiàn)在加載初期，近乎重合；棋型的骨架曲線(xiàn)未出現(xiàn)下降段在整個(gè)加載過(guò)程中單調(diào)遞增，到加載中期加載速度下降，骨架曲線(xiàn)逐漸趨于平穩(wěn)，但試驗(yàn)試件的骨架曲線(xiàn)仁加載到期時(shí)出現(xiàn)了下降段。聚旺鍍鋅方矩管廠(chǎng)家