45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500為客戶定制生產(chǎn)的50 mm大厚度耐磨鋼板NM500順利交付,這是國內(nèi)第1批50 mm大厚度、18二道坎銀鉛鋅礦床是黑龍江多寶山礦集區(qū)近年新發(fā)現(xiàn)的一個三疊紀(jì)大型銀鉛鋅礦床。目前，關(guān)于該礦床形成機(jī)制方面的研究還較少，礦床成因還不太明確?；诖耍敬窝芯窟x取熱液菱錳礦為研究對象，利用光學(xué)顯微鏡和激光剝蝕等離子質(zhì)譜儀對礦石中的菱錳礦礦物學(xué)屬性及地球化學(xué)特征進(jìn)行了系統(tǒng)研究。結(jié)果顯示：菱錳礦具有強(qiáng)Eu負(fù)異常、Ce正異常、輕稀土元素富集和重稀土元素虧損的特征；輕稀土元素分餾程度明顯高于重稀土元素，呈現(xiàn)總體右傾的REE配分曲線。綜合來看，二道坎銀鉛鋅礦床中的菱錳礦形成于還原性環(huán)境，成礦物質(zhì)來源具有混源特征，深部成礦物質(zhì)以及礦區(qū)附近的灰?guī)r、炭質(zhì)頁巖對菱錳礦的形成均有重要的貢獻(xiàn)。 45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500傳統(tǒng)碼頭裝卸料斗口一般采用普通低合金鋼板焊接而成,在裝卸的物品尤其是砂石等的摩擦下極易對料斗口的鋼板產(chǎn)生較大磨損,而將被磨損的鋼板進(jìn)行更換難度系數(shù)很大,需要割除磨損鋼板并重新裝配焊接新的料口板,導(dǎo)致工作效率低下,勞動強(qiáng)度大,作業(yè)過程系數(shù)低。耐磨鋼板nm400該文就如何提高料斗口材料的使用壽命及提高工作效率等方面采取的一系列改進(jìn)措施進(jìn)行了描述,包括使用高強(qiáng)度耐磨板替代傳統(tǒng)普通鋼板,在易磨損處采取局部快速可拆卸設(shè)置等,提高工作效率,加大系數(shù)。 

 分析了NM400耐磨鋼板的焊接特性,制作了兩種焊接試件,分別選用CHE857和ER50-6作為焊料進(jìn)行了焊接性能對比測試。選用的高強(qiáng)度焊接材料CHE857,獲得了強(qiáng)度達(dá)791MPa的焊接接頭,強(qiáng)度優(yōu)于采用常規(guī)焊接材料ER50-6獲得的焊接接頭,抗拉強(qiáng)度1.52倍,焊縫質(zhì)量達(dá)到國標(biāo)Ⅰ級。摸索的焊接工藝在公司產(chǎn)品中進(jìn)行了應(yīng)用,對耐磨鋼板mn13高強(qiáng)度耐磨鋼板的焊接應(yīng)用具有一定的參考意義。 

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400高放廢液的放射性主要來源于其組分中的錒系核素和長壽命裂變產(chǎn)物,在高放廢液地質(zhì)處置前,需對錒系核素和長壽命裂變產(chǎn)物進(jìn)行固化處理。陶瓷固化因具有優(yōu)異的穩(wěn)定性與核素負(fù)載量而受到廣泛關(guān)注,但由于不同核素物理化學(xué)差異性,單一礦相難以同時固化錒系核素和裂變產(chǎn)物。通過礦相組合,可實(shí)現(xiàn)多核素同時晶格固化。堿硬錳礦和鈣鈦鋯石作為人造巖石-C的主要礦相,主要用于固化U、Pu、Am等錒系核素和裂變產(chǎn)物Cs。采用鈣鈦鋯石-堿硬錳礦組合礦相可將錒系核素和裂變產(chǎn)物同時固化在復(fù)相陶瓷體中,提高放射性廢物處置有效性,減少因核素釋放對環(huán)境造成的危害。本研究以組合礦物固化多核素為中心,闡明相結(jié)構(gòu)演化及其穩(wěn)定性為出發(fā)點(diǎn)。以鈣鈦鋯石作為三價(jià)錒系元素的寄主礦相,堿硬錳礦作為裂變產(chǎn)物Cs的寄主礦相,再將兩礦相組合實(shí)現(xiàn)錒系元素和裂變產(chǎn)物的同時晶格固化。用鑭系元素Nd模擬三價(jià)錒系元素,在鈣鈦鋯石的A位引入Nd,部分取代Ca與Zr。以133Cs和133Ba作為137Cs及其衰變子體137Ba的模擬核素,Cr3+部分取代堿硬錳礦相B位的Ti4+,調(diào)節(jié)A位Cs+取代Ba2+引起的晶體結(jié)構(gòu)電荷不平衡,使母體Cs及其衰變子體Ba固化時在堿硬錳礦相的A位。采用高溫固相法制備固化體,探討 制備工藝。借助XRD、FTIR、Raman、SEM、TEM等測試分析手段研究所制備單相與復(fù)相固化體的物相結(jié)構(gòu)與化學(xué)穩(wěn)定性。結(jié)果表明:熱軋態(tài)鋼板經(jīng)淬火后不同位置處厚度尺寸均有減少,且鋼板縱向中部位置處厚度減薄率 ,并向頭部、尾部兩端遞減且遞減速度基本對稱。為保證鋼板淬火后厚度滿足交付要求,在進(jìn)行淬火鋼板厚度測量時需充分關(guān)注鋼板縱向中心處邊部的厚度尺寸值,并根據(jù)厚度減薄規(guī)律在鋼板熱軋過程中給予適當(dāng)?shù)暮穸妊a(bǔ)償。 

 采用Ti-Mo-B合金化體系,通過潔凈鋼冶煉技術(shù)、控制軋制技術(shù)以及離線淬火、回火工藝,成功開發(fā)出一種低合金高強(qiáng)度耐磨鋼板NM500。通過光學(xué)顯鏡（OM）、掃描電鏡（SEM）和透射電鏡（TEM）觀察試驗(yàn)鋼的顯組織,利用 試驗(yàn)機(jī)、擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)和布氏硬度儀分別檢測試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度、低溫韌性和硬度。結(jié)果表明,所開發(fā)的耐磨NM500鋼板顯組織為回火板條馬氏體,板條內(nèi)分布著長度50～100 nm,寬約10 nm的ε碳化物以及納米尺度的合金元素碳氮化物45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM400、塑性和低溫韌性。在相同磨損條件下,所研制的NM500鋼的相對耐磨性約為NM400鋼的1. 45倍,NM450鋼的1. 2倍。 

45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500達(dá)更高的設(shè)計(jì)指標(biāo),同時可以有效的降低車輛自重,達(dá)到節(jié)能環(huán)保的要求。然而,目前NM600耐磨鋼的生菱錳礦、方解石與菱鎂礦的浮選分離一直是錳礦浮選分離所遇到的困境之一。在前期的研究中,關(guān)于油酸鈉體系下抑制劑的研究報(bào)道眾多,但是難以實(shí)現(xiàn)三者浮選的有效分離。因此,探尋選擇性較強(qiáng)的捕收劑是實(shí)現(xiàn)三種礦物浮選分離的主要思路。本論文通過單礦物和混合礦浮選分離實(shí)驗(yàn)探究了新型Gemini表面活性劑體系下菱錳礦及鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離,并采用浮選溶液化學(xué)計(jì)算、表面動電位測試、紅外光譜分析和XPS分析等手段,探究了不同的浮選藥劑在菱錳礦、方解石和菱鎂礦表面的吸附形式,為菱錳礦與鈣鎂碳酸鹽礦物的浮選分離奠定了理論基礎(chǔ)。在純礦物浮選試驗(yàn)中,通過將丁烷-1,4-雙（十二烷基二甲基溴化銨）制和控制冷卻,對在線淬火和空冷的熱軋?jiān)牧线M(jìn)行熱處理工藝研究,經(jīng)過優(yōu)化的熱處理工藝獲得了以板條馬氏體組織為主的性能合格NM450耐磨鋼板。 對NM360耐磨鋼板的磨損特性進(jìn)行系統(tǒng)研究分析,提出新型耐磨機(jī)理。首先研究了試驗(yàn)鋼組織粗化規(guī)律、高溫變形規(guī)律和奧氏體冷卻相變規(guī)律,為軋制工藝和熱處理工藝提供基礎(chǔ)支持。無鈮試驗(yàn)鋼在大于900℃后奧氏體組織顯著粗化,含鈮試驗(yàn)鋼（0.05%）

耐磨鋼板錳13在大于1050℃后奧氏體組織明顯粗化,并且粗化程度低于無鈮試驗(yàn)鋼。高溫?zé)釅嚎s試驗(yàn)得出試驗(yàn)鋼在不同溫度、不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,獲得了試驗(yàn)鋼在熱變形過程中動態(tài)再結(jié)晶變化規(guī)律。通過經(jīng)典熱變形本構(gòu)模型,構(gòu)建了材料的本構(gòu)模型,模型預(yù)測能力具有95%以上的可度?；趧討B(tài)材料模型理論建立材料的熱加工圖,較準(zhǔn)確地分析材料在不同變45號冷軋鋼板65錳冷軋鋼板40cr鋼板42crmo鋼板耐磨鋼板NM500的影響不顯著。