TPEP防腐鋼管埋地鋼質(zhì)管道外防腐層機(jī)能,管道防腐層是長(zhǎng)隔絕距離輸送管道的道屏蔽，直接聯(lián)系關(guān)系到管道的防腐功能和運(yùn)行壽命。不異材質(zhì)的管道，有的不妨繼續(xù)應(yīng)用幾十年，有的幾年就爆發(fā)腐蝕揭露，即是因?yàn)樗鼈儾捎昧瞬缓系膬?nèi)外防腐工藝。以埋地金屬管道均采用防腐層與陰極愛(ài)護(hù)鄰接連的連接方式。今國(guó)內(nèi)外常用的鋼制管道外防腐工藝嚴(yán)重有煤油瀝青防腐、膠帶防腐、高壓靜電噴涂防腐、熔結(jié)環(huán)氧粉末(FBE)防腐、雙層熔結(jié)環(huán)氧粉末、3PE，2PE防腐等;內(nèi)防腐工藝嚴(yán)重液態(tài)環(huán)氧涂料防腐、納米陶瓷涂料防腐、熔結(jié)環(huán)氧粉末(FBE)防腐等。
  tpep防腐鋼管外防腐層的用意是將腐蝕介質(zhì)與被連接金屬概況分隔，在埋地管道防腐工程中，防腐工序據(jù)有嚴(yán)重的場(chǎng)所，對(duì)延伸管道的利用壽命、支撐尋常利用及增多運(yùn)行安詳性都有極端重要的意思。
    看成埋地管道外腐層，其機(jī)能要求如下:
      (1)精巧的防潮、防水性;
    (2)較強(qiáng)的板滯強(qiáng)度(包羅抗沖擊強(qiáng)度、耐彎曲性、耐磨性、針入度等指標(biāo));
   (3)好的耐陰極剝離機(jī)能;
  (4)防腐層對(duì)鋼材概況有精采的粘結(jié)性;
 (5)精采的電絕緣機(jī)能;
 (6)較好的耐化學(xué)機(jī)能和機(jī)能;
(7)易于開(kāi)工，易于補(bǔ)口、補(bǔ)傷;
tpep防腐鋼管:3PE是對(duì)比竣工的防腐結(jié)構(gòu)，歐洲從1965年就下手?jǐn)D壓聚乙烯兩層結(jié)構(gòu)涂層，自80年頭中期推出了擠壓聚乙烯三層結(jié)構(gòu)，模擬還是在良多的長(zhǎng)輸管線工程中獲得應(yīng)用，是今朝為止精采的外防腐結(jié)構(gòu)，他連系了高密度聚乙烯包覆和熔結(jié)環(huán)氧粉末的甜頭。
該體制環(huán)氧粉末與鋼管概況連系健壯，糊弄高密度聚乙烯耐機(jī)械損害，兩層之間怪異的膠層使三者形要素子鍵連系的復(fù)合結(jié)構(gòu)，從而勸誡束防腐機(jī)能、力學(xué)機(jī)能的精采連系，具備粘結(jié)力強(qiáng)、絕緣機(jī)能好、吸水率低、耐水、耐酸堿腐蝕、耐老化、抗障礙、抗泥土應(yīng)力、矯捷性好、抗陰極剝離力強(qiáng)和精巧的機(jī)械機(jī)能。主要應(yīng)用于石油、氣長(zhǎng)輸管道中，錯(cuò)誤謬誤是其歸納造價(jià)相對(duì)斗勁高。熔結(jié)環(huán)氧粉末:環(huán)氧粉末屬熱固性防腐涂料，因?yàn)闆](méi)有有機(jī)溶劑，施工時(shí)不研究防火，不玷污景況，質(zhì)量花費(fèi)少，操作率達(dá)95%以上。涂層具有固化時(shí)代短，附出力強(qiáng)，耐磨性好，抗泥土應(yīng)力好，陰極剝離半徑小，耐高溫、耐酸堿介質(zhì)等特色，是今朝較為的防腐涂層

為了進(jìn)步方管的表面硬度與耐磨性，可對(duì)其停止一些表面的處置，即火焰表面粹火，高、中頻表面的淬火以及一些化學(xué)熱處置等。普通來(lái)說(shuō)高、中頻表面的淬火居多，其加熱的溫度在850-950℃。思索到它的導(dǎo)熱性差，因此加熱的速度不能太快，否則會(huì)發(fā)作凝結(jié)與一些淬火裂紋的缺陷。

高頻淬火請(qǐng)求方矩管正火后基體布置首要為珠光體。冷卻選用噴水或者是噴聚乙烯醇水溶液，回火的溫度在200-400℃范圍內(nèi)，硬度在40-50HRC,可保證方矩管表面的硬度和耐磨性。

    尺度安穩(wěn)性關(guān)于髙精度的方矩管，其請(qǐng)求的精度髙， 故有必要堅(jiān)持尺度的安穩(wěn)性，由于在空氣中停止校直，冷卻速度慢， 因此具有安穩(wěn)化的效果，會(huì)添加布置中剩余方矩管的數(shù)量，故有必要停止冷處置；削減淬火變形由于方矩管細(xì)長(zhǎng)，故淬硬過(guò)程中容 易變形，故有必要嚴(yán)厲控制其變形，熱處置是十分關(guān)鍵的工序，在淬火冷卻過(guò)程中，運(yùn)用冷塑性停止及時(shí)校正，這是保證其合格率進(jìn)步的關(guān)鍵步驟，為此應(yīng)停止熱浴淬火或在油中冷卻必定時(shí)辰提出熱校正。

    一同應(yīng)在加熱時(shí)停止吊掛加熱，以削減淬火的變形，關(guān)于高精度的導(dǎo)軌，為削減變形則停止氣體滲氮或離子滲氮等；高硬度方矩管首要承受觸摸疲憊載荷，故有必要具有高的硬度，因此應(yīng)停止淬火、或表面淬火或化學(xué)熱處置等，隨后停止低溫回火處置

影響無(wú)縫鋼管材料疲勞強(qiáng)度的八大因素

    山東源利通無(wú)縫鋼管材料的疲勞強(qiáng)度對(duì)各種外在因素和內(nèi)在因素都極為敏感。外在因素包括零件的形狀和尺寸、表面光潔度及使用條件等，內(nèi)在因素包括材料本身的成分，組織狀態(tài)、純凈度和殘余應(yīng)力等。這些因素的細(xì)變化，均會(huì)造成材料疲勞性能的波動(dòng)甚至大幅度變化。 
   各種因素對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響是疲勞研究的重要方面，這種研究將為零件合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、以及正確選擇無(wú)縫鋼管材料和合理制訂各種冷熱加工工藝提供依據(jù)，以保證零件具有高的疲勞性能。 
1.應(yīng)力集中的影響
常規(guī)所講的疲勞強(qiáng)度，都是用精心加工的光滑試樣測(cè)得的，然而，實(shí)際機(jī)械零件都不可避免地存在著不同形式的缺口，如臺(tái)階、鍵槽、螺紋和油孔等。這些缺口的存在造成應(yīng)力集中，使缺口根部的 實(shí)際應(yīng)力遠(yuǎn)大于零件所承受的名義應(yīng)力，零件的疲勞破壞往往從這里開(kāi)始。
理論應(yīng)力集中系數(shù)Kt ：在理想的彈性條件下，由彈性理論求得的，缺口根部的 實(shí)際應(yīng)力與名義應(yīng)力的比值。
有效應(yīng)力集中系數(shù)（或疲勞應(yīng)力集中系數(shù)）Kf：光滑試樣的疲勞極限σ-1與缺口試樣疲勞極限σ-1n的比值。
有效應(yīng)力集中系數(shù)不僅受構(gòu)件尺寸和形狀的影響，而且受材料的物理性質(zhì)、加工、熱處理等多種因素的影響。
有效應(yīng)力集中系數(shù)隨著缺口尖銳程度的增加而增加，但通常小于理論應(yīng)力集中系數(shù)。
疲勞缺口敏感度系數(shù)q：疲勞缺口敏感度系數(shù)表示材料對(duì)疲勞缺口的敏感程度，由下式計(jì)算。
q的數(shù)據(jù)范圍是0-1，q值越小，表征無(wú)縫鋼管材料對(duì)缺口越不敏感。試驗(yàn)表明，q并非純粹是材料常數(shù)，它仍然和缺口尺寸有關(guān)，只有當(dāng)缺口半徑大于一定值后，q值才基本與缺口無(wú)關(guān)，而且對(duì)于不同材料或處理狀態(tài)，此半徑值也不同。
2.尺寸因素的影響
由于材料本身組織的不均勻性以及內(nèi)部缺陷的存在，尺寸增加造成材料破壞概率的增加，從而降低材料的疲勞極限。尺寸效應(yīng)的存在，是把試驗(yàn)室小試樣測(cè)得的疲勞數(shù)據(jù)運(yùn)用于尺寸實(shí)際零件中的一個(gè)重要問(wèn)題，由于不可能把實(shí)際尺寸的零件上存在的應(yīng)力集中、應(yīng)力梯度等完全相似地在小試樣上再現(xiàn)出來(lái)，從而造成試驗(yàn)室結(jié)果與某些具體零件疲勞破壞之間的互相脫節(jié)。
3.表面加工狀態(tài)的影響
機(jī)加工的表面總存在著高低不平的加工痕跡，這些痕跡就相當(dāng)于小缺口，在材料表面造成應(yīng)力集中，從而降低材料的疲勞強(qiáng)度。試驗(yàn)表明，對(duì)于鋼和鋁合金，粗糙的加工（粗車）與縱向精拋光相比，疲勞極限要降低10%－20%甚至更多。材料的強(qiáng)度越高，則對(duì)表面光潔度越敏感。
4.加載經(jīng)歷的影響
實(shí)際上沒(méi)有任何零件是在 恒定的應(yīng)力幅條件下工作，材料實(shí)際工作中的超載和次載都會(huì)對(duì)材料的疲勞極限產(chǎn)生影響，試驗(yàn)表明，材料普遍存在著超載損傷和次載鍛煉現(xiàn)象。
所謂超載損傷是指材料在高于疲勞極限的載荷下運(yùn)行達(dá)到一定周次后，將造成材料疲勞極限的下降。超載越高，造成損傷所需的周次越短，如圖1所示。

    事實(shí)上，在一定條件下，少量次數(shù)的超載不僅不會(huì)對(duì)材料造成損傷，由于形變強(qiáng)化、裂紋 鈍化以及殘余壓應(yīng)力的作用，還會(huì)對(duì)材料造成強(qiáng)化，從而提高材料的疲勞極限。因此，應(yīng)對(duì)超載損傷的概念進(jìn)行一些補(bǔ)充和修正。所謂次載鍛煉是指材料在低于疲勞極限但高于某一限值的應(yīng)力水平下運(yùn)行一定周次后，造成材料疲勞極限升高的現(xiàn)象。次載鍛煉的效果和材料本身的性能有關(guān)，塑性好的材料，一般來(lái)說(shuō)鍛煉周期要長(zhǎng)些，鍛煉應(yīng)力要高些方能見(jiàn)效。
5.化學(xué)成分的影響
材料的疲勞強(qiáng)度與抗拉強(qiáng)度在一定條件下存在著較密切的關(guān)系，因此，在一定條件下凡能提高抗拉強(qiáng)度的合金元素，均可提高材料的疲勞強(qiáng)度。比較而言，碳是影響材料強(qiáng)度的主要因素。而一些在鋼中形成夾雜物的雜質(zhì)元素則對(duì)疲勞強(qiáng)度產(chǎn)生不利影響。
熱處理和顯組織的影響不同的熱處理狀態(tài)會(huì)得到不同的顯組織，因此，熱處理對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響，實(shí)質(zhì)上就是顯組織的影響。同一成份的材料，由于熱處理不同，雖然可以得到相同的靜強(qiáng)度，但由于組織的不同，疲勞強(qiáng)度可在相當(dāng)大的范圍內(nèi)變化。
    在相同的強(qiáng)度水平時(shí)，片狀珠光體的疲勞強(qiáng)度明顯要低于粒狀珠光體。同是粒狀珠光體，其滲碳體顆粒越細(xì)小，則疲勞強(qiáng)度越高。
顯組織對(duì)材料疲勞性能的影響，除了和各種組織本身的機(jī)械性能特性有關(guān)外，還和晶粒度以及復(fù)合組織中組織的分布特征有關(guān)。細(xì)化晶?？商岣卟牧系钠趶?qiáng)度。
6.夾雜物的影響
夾雜物本身或由它而產(chǎn)生的孔洞相當(dāng)于小缺口，在交變載荷作用下將產(chǎn)生應(yīng)力集中和應(yīng)變集中，成為疲勞斷裂的裂紋源，對(duì)材料的疲勞性能造成不良影響。夾雜物對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響不僅取決于夾雜物的種類、性質(zhì)、形狀、大小、數(shù)量和分布，而且還取決于材料的強(qiáng)度水平以及外加應(yīng)力水平及狀態(tài)等因素。
不同類型的夾雜物其機(jī)械和物理性能不同，和母材性能之間的差異不同，對(duì)疲勞性能的影響也不同。一般說(shuō)來(lái)，易變形的塑性?shī)A雜物（如硫化物）對(duì)鋼的疲勞性能影響較小，而脆性?shī)A雜物（如氧化物、硅酸鹽等）則有較大的危害。
   比基體膨脹系數(shù)大的夾雜物（如硫化物）因在基體中產(chǎn)生壓應(yīng)力而影響小，而比基體膨脹系數(shù)小的夾雜物（如氧化鋁等）因在基體中產(chǎn)生拉應(yīng)力而影響大。
   夾雜物與母材結(jié)合的緊密程度也會(huì)影響疲勞強(qiáng)度。硫化物易于變形，和母材結(jié)合緊密，而氧化物易于脫離母材，造成應(yīng)力集中。由此可知，從夾雜物的類型來(lái)說(shuō)，硫化物的影響較小，而氧化物、氮化物和硅酸鹽等則是危害較大的。
   不同加載條件下，夾雜物對(duì)材料疲勞性能的影響也不同，在高載條件下，無(wú)論有沒(méi)有夾雜物的存在，外加載荷均足以使材料產(chǎn)生塑性流變，夾雜物的影響較小，而在材料的疲勞極限應(yīng)力范圍，夾雜物的存在造成局部應(yīng)變集中成為塑性變形的控制因素，從而強(qiáng)烈地影響材料的疲勞強(qiáng)度。也就是說(shuō)，夾雜物的存在主要是影響材料的疲勞極限，對(duì)高應(yīng)力條件下的疲勞強(qiáng)度影響不明顯。
材料的純凈度是由熔煉工藝過(guò)程決定的，因此，采用凈化冶煉方法（如真空熔煉、真空除氣和電渣重熔等）均可有效降低鋼中的雜質(zhì)含量，改善材料的疲勞性能。
7.表面性能變化及殘余應(yīng)力的影響
表面狀態(tài)的影響除前已提及的表面光潔度外，還包括表層機(jī)械性能的變化及殘余應(yīng)力對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響。表層機(jī)械性能的變化可以是表層化學(xué)成分和組織不同所引起，也可以是表層因形變強(qiáng)化而引起。
滲碳、氮化和碳氮共滲等表面熱處理除了可以增加零件的耐磨性之外，還是提高零件疲勞強(qiáng)度，特別是提高耐腐蝕疲勞和咬蝕的一種有效手段。
表面化學(xué)熱處理對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響主要取決于加載方式、滲層中的碳氮濃度、表面硬度及梯度、表面硬度與心部硬度之比、層深以及表面處理所形成的殘余壓應(yīng)力的大小和分布等因素。大量試驗(yàn)表明，只要是先加工缺口后經(jīng)化學(xué)熱處理，則一般說(shuō)來(lái)缺口越尖銳，疲勞強(qiáng)度的提高也越多。
不同的加載方式下，表面處理對(duì)疲勞性能的影響也不同。軸向加載時(shí)，由于不存在應(yīng)力沿層深分布不均的現(xiàn)象，表層和層下的應(yīng)力相同。在這種情況下，表面處理只能改善表面層的疲勞性能，由于心部材料未得到強(qiáng)化，因而疲勞強(qiáng)度的提高有限。在彎曲和扭轉(zhuǎn)條件下，應(yīng)力的分布集中于表層，表面處理形成的殘余應(yīng)力和這種外加應(yīng)力疊加，使表面實(shí)際承受的應(yīng)力降低，同時(shí)，由于表層材料的強(qiáng)化，因而能有效地提高彎曲和扭轉(zhuǎn)條件下的疲勞強(qiáng)度。
    和滲碳、氮化以及碳氮共滲等化學(xué)熱處理相反，如果零件在熱處理過(guò)程中脫碳，使表層的強(qiáng)度降低，則會(huì)使源利通無(wú)縫鋼管材料的疲勞強(qiáng)度大幅度降低。同樣，表面鍍層（如鍍Cr、Ni等）由于鍍層中的裂紋造成的缺口效應(yīng)、鍍層在基體無(wú)縫鋼管中引起的殘余拉應(yīng)力以及電鍍過(guò)程中氫氣的浸入導(dǎo)到氫脆等原因，使疲勞強(qiáng)度降低。
    采用感應(yīng)淬火、表面火焰淬火以及低淬透性鋼的薄殼淬火，均可獲得一定深度的表面硬度化層，并在表層形成有利的殘余壓應(yīng)力，因而也是提高零件疲勞強(qiáng)度的有效方法。
   表面滾壓和噴丸等處理，由于能在試樣表面形成一定深度的形變硬化層，同時(shí)使表面產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力，因而也是提高疲勞強(qiáng)度的有效途徑