2月22日下午，天津無縫鋼管阿拉善盟境內(nèi)的內(nèi)蒙古新井煤業(yè)有限公司一露天煤礦坍塌，初步核實，有50余人被困。截至2月22日17時13分，3人獲救，其中2人已無生命體征。習(xí)近平對內(nèi)蒙古阿拉善左旗一露天煤礦坍塌事故作出重要指示，要求千方百計搜救失聯(lián)人員，全力救治受傷人員，切實維護人民群眾生命財產(chǎn)和社會大局穩(wěn)定。天津無縫鋼管內(nèi)蒙古礦產(chǎn)事故持續(xù)發(fā)酵，應(yīng)急管理部要求舉一反三，同時各省堅決整改隱患，加大各類隱患排查整治力度，嚴防節(jié)后事故反彈。短期對焦煤供應(yīng)來說，有投機情緒上的影響，天津無縫鋼管對煤炭的實際供應(yīng)并不能產(chǎn)生根本性的改變，焦煤沖高回落將是大概率，鋼價受焦炭向上驅(qū)動的影響將逐漸減弱。一、行情要聞及分析01、高盛：天津無縫鋼管中國經(jīng)濟將提振國際大宗商品需求和價格高盛表示，中國經(jīng)濟將通過國內(nèi)需求、國際旅行需求和大宗商品需求三個渠道為全球經(jīng)濟增長帶來直接的積極影響。預(yù)計今年中國內(nèi)需將增加5％，中國經(jīng)濟加快恢復(fù)或提振國際大宗商品需求和價格。

澳大利亞對涉華精密鋼管發(fā)起雙反豁免調(diào)查3月16日，天津合金無縫鋼管澳大利亞反傾銷委員會發(fā)布第2023/010號公告稱，應(yīng)澳大利亞國內(nèi)企業(yè)Trustee for the Michael Terrance Sullivan Family Trust（貿(mào)易名為MT Sullivan ＆ Co Pty Ltd.）提交的申請，對進口自中國大陸和韓國的精密鋼管（Precision Pipe and Tube Steel）發(fā)起第四次反傾銷豁免調(diào)查、對中國大陸的涉案產(chǎn)品發(fā)起第四次反補貼豁免調(diào)查。涉案產(chǎn)品的澳大利亞海關(guān)編碼為7306.30.00.30。澳大利亞延期發(fā)布對華鍍鋁鋅板雙反日落復(fù)審基本事實報告和終裁3月20日，天津合金無縫鋼管澳大利亞反傾銷委員會發(fā)布第2023/017號公告稱，延期發(fā)布對進口自中國大陸的寬度大于等于600毫米的鍍鋁鋅板（Aluminium Zinc Coated Steel）反傾銷和反補貼日落復(fù)審調(diào)查的基本事實報告和終裁議，預(yù)計澳大利亞委員會將不晚于2023年4月3日發(fā)布基本事實報告，天津合金無縫鋼管不晚于2023年5月25日向澳大利亞工業(yè)科技部部長提交終裁建議。澳大利亞延期發(fā)布對涉華鍍鋅板雙反日落復(fù)審基本事實報告和終裁3月20日，澳大利亞反傾銷委員會發(fā)布第2023/018號公告稱，天津合金無縫鋼管延期發(fā)布對進口中國大陸、中國臺灣地區(qū)和韓國的鍍鋅板（Zinc Coated (Galvanised) Steel）反傾銷調(diào)查的基本事實報告和終裁建議以及對中國大陸鍍鋅板反補貼日落復(fù)審調(diào)查的基本事實報告和終裁建議。預(yù)計澳大利亞委員會將不晚于2023年4月3日發(fā)布基本事實報告，不晚于2023年5月25日向澳大利亞工業(yè)科技部部長提交終裁建議。

穆迪預(yù)計，全球經(jīng)濟增長放緩和更棘手的通脹風(fēng)險將持續(xù)存在，天津無縫鋼管但同時也認為印度和印尼等市場環(huán)境有利，經(jīng)濟增長將相對強勁。穆迪投資者服務(wù)公司全球主權(quán)風(fēng)險部董事總經(jīng)理Marie?Diron在接受CNBC采訪時表示，經(jīng)濟放緩主要歸因于持續(xù)的高利率、天津附近金融系統(tǒng)的壓力等。Diron稱，通脹風(fēng)險仍是癥結(jié)所在。“通脹仍有可能變得比目前預(yù)期的更加棘手，這將導(dǎo)致更長時間維持更高利率，以及更慢的經(jīng)濟增長。天津無縫鋼管”金融系統(tǒng)壓力方面，Diron解釋稱：“我們看到銀行業(yè)正在消化這段時間的高利率。但目前可能還沒有出現(xiàn)的一些壓力，或會在今年晚些時候至明年顯現(xiàn)?！?br>

天津15CrMoG無縫鋼管可回收，符合環(huán)保、節(jié)能、節(jié)約資源的戰(zhàn)略，政策鼓勵擴大15CrMoG無縫鋼管的應(yīng)用領(lǐng)域。 我國15CrMoG無縫鋼管消費量占鋼材總量的比重僅為發(fā)達的一半，15CrMoG無縫鋼管使用領(lǐng)域擴大為行業(yè)發(fā)展提供更廣闊的空間。針對15CrMoG鋼的焊接性的工作特點，根據(jù)以往的經(jīng)驗，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進行焊接試驗。方案Ⅰ：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，天津15CrMoG無縫鋼管焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進行熱處理。焊絲和焊條的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1。焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應(yīng)進行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，天津15CrMoG無縫鋼管溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀。焊接工藝評定試驗結(jié)果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.715CrMo焊接工藝2.1 焊接材料針對15CrMo鋼的焊接性及現(xiàn)場高壓管道的工作特點，根據(jù)以往的經(jīng)驗，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進行焊接試驗。方案Ⅰ：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，焊條電弧焊蓋面，焊后進行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進行熱處理。焊絲和焊條的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1。天津15CrMoG無縫鋼管表1 焊接材料的化學(xué)成分和力學(xué)性能型號 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ％ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 252.2 焊前準(zhǔn)備試件采用15CrMoG無縫鋼管規(guī)格為φ325×25，坡口型式及尺寸見圖1。焊前用角向磨光機將坡口內(nèi)外及坡口邊緣50mm范圍內(nèi)打磨至露出金屬光澤，然后用丙酮清洗干凈。試件為水平固定位置，對口間隙為4mm，采用手工鎢極氬弧焊沿園周均勻點焊六處，每處點固長度應(yīng)不小于20mm。焊條按表2的規(guī)范進行烘烤。表2 焊條烘烤規(guī)范焊條型號 烘烤溫度 保溫時間E8018-B2 300 ℃ 2hE309Mo-16 150 ℃ 1.5h2.3 焊接工藝參數(shù)按方案Ⅰ焊前需進行預(yù)熱，根據(jù)Tto-Bessyo等人提出的計算預(yù)熱溫度公式：To＝350√[C]-0.25（℃） 式中，To——預(yù)熱溫度，℃。[C]＝[C]x [C]p [C]p＝0.005S[C]x[C]x＝C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，[C]x——成分碳當(dāng)量；[C]p——尺寸碳當(dāng)量； S——試件厚度（本文中S＝25mm）；[C]x＝C （Mn Cr）/9 7/90Mo＝0.361[C]p＝0.045 則To＝138℃因此預(yù)熱溫度選為150℃。采用氧-乙炔天津15CrMoG無縫鋼管焰對試件進行加溫，先用測溫筆粗略判斷試件表面的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進行估計），用半導(dǎo)體點溫計測定，測量點至少應(yīng)選擇三點，以保證試件整體均達到所要求的預(yù)熱溫度。焊接時，層采用手工鎢極氬弧焊打底，為避免仰焊處焊縫背面產(chǎn)生凹陷，送絲時采用內(nèi)填絲法，即焊絲通過對口間隙從管內(nèi)送入。其余各層采用焊條電弧焊，共焊6層，每個焊層一條焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)見表3、4。按方案Ⅰ焊表3 方案Ⅰ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱天津15CrMoG無縫鋼管 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715。×75min蓋面層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25表4 方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /蓋面層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24接時天津15CrMoG無縫鋼管，層間溫度應(yīng)不低于150℃，為防止中斷焊接而引起試件的降溫，施焊時應(yīng)由二名焊工交替操作，焊后應(yīng)立即采取保溫緩冷措施。2.4 焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應(yīng)進行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動控溫儀。3 焊接工藝評定試驗試件焊后按JB4730-94《壓力容器無損檢測》標(biāo)準(zhǔn)進行的超聲波探傷檢驗，焊縫Ⅰ級合格。按JB4708《鋼制壓力容器焊接工藝評定》標(biāo)準(zhǔn)進行焊接工藝評定試驗。評定結(jié)果見表5。表5 焊接工藝評定試驗結(jié)果試驗方案 拉伸試驗 彎曲試驗 沖擊韌性試驗aky（J/cm2）抗拉強度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7從拉伸試驗結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，天津15CrMoG無縫鋼管說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當(dāng)。從室溫機械性能結(jié)果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規(guī)范較為嚴格，天津15CrMoG無縫鋼管回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時可發(fā)生碳的擴散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性，采用方案Ⅰ效果更佳，關(guān)鍵是要嚴格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴散而導(dǎo)致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進行熱處理時才慎重采用。