近日，鋼材市場價(jià)格迎來了多個(gè)品種聯(lián)袂上漲。平?jīng)鰺o縫鋼管公開數(shù)據(jù)顯示，期貨市場，截至2月22日收盤，螺紋鋼主力合約報(bào)4237元/噸，當(dāng)日漲幅0.12％，近一周（2月16日至2月22日）累計(jì)上漲4.21％，5個(gè)交易日全部收紅；另外兩個(gè)鋼材期貨品種近一周內(nèi)5個(gè)交易日均有4次收紅。其中，熱卷主力合約報(bào)4283元/噸，近一周累計(jì)上漲2.66％，漲。平?jīng)鰺o縫鋼管線材主力合約報(bào)4939元/噸，累計(jì)上漲4％。記者以投資者身份向河鋼股份了解近期生產(chǎn)經(jīng)營情況，公司相關(guān)負(fù)責(zé)人表示，近期鋼材價(jià)格轉(zhuǎn)暖，公司產(chǎn)能始終處于滿產(chǎn)狀態(tài)漲。平?jīng)鰺o縫鋼管，預(yù)計(jì)年內(nèi)除定期檢修維護(hù)外，不會出現(xiàn)停產(chǎn)。蘭格鋼鐵研究中心副主任葛昕接受《證券日報(bào)》記者采訪時(shí)表示，從鋼材市場角度，2022年年底以來，鋼鐵企業(yè)的中長期漲。平?jīng)鰺o縫鋼管貸款明顯加大，復(fù)工復(fù)產(chǎn)的進(jìn)度也在明顯加快，而且重大基建項(xiàng)目的開工率也明顯，預(yù)計(jì)隨著下游需求持續(xù)轉(zhuǎn)暖，短期內(nèi)現(xiàn)貨市場將回歸供需基本面，鋼價(jià)也將逐步回漲。

在“穩(wěn)增長”政策指引下，2023年地方政府專項(xiàng)債投放和政策性開發(fā)性金融工具將繼續(xù)對機(jī)械行業(yè)形成支撐作用，預(yù)計(jì)2023年機(jī)械行業(yè)將繼續(xù)保持穩(wěn)定增長，機(jī)械工業(yè)主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)預(yù)期：工業(yè)增加值、營業(yè)收入增速約為5％左右，實(shí)現(xiàn)利潤與2022年持平。不過，值得注意的是，隨著全球經(jīng)濟(jì)增速放緩、市場需求減弱，機(jī)械工業(yè)外貿(mào)出口不確定性加大，出口將承受較大下行壓力，不利鋼材間接出口，預(yù)計(jì)2023年機(jī)械行業(yè)用鋼需求穩(wěn)中有降。三是汽車行業(yè)保持增長，平?jīng)?5號無縫鋼管帶動(dòng)汽車用鋼需求平穩(wěn)。去年受疫情影響，汽車銷售維持弱勢。平?jīng)?5號無縫鋼管受汽車購置稅減免政策延續(xù)影響，汽車產(chǎn)量明顯好轉(zhuǎn)。2023年，汽車購置稅減免政策的結(jié)束，將對國內(nèi)汽車產(chǎn)銷量造成一定的影響；汽車出口前景仍然看好，平?jīng)?5號無縫鋼管特別是新能源汽車出口有望保持增長。預(yù)計(jì)2023年我國汽車銷量有望達(dá)到2800萬輛，支撐用鋼需求保持平穩(wěn)。四是國內(nèi)造船行業(yè)有望平穩(wěn)，集裝箱市場下滑。世界貿(mào)易組織去年12月發(fā)布報(bào)告預(yù)測，受全球主要經(jīng)濟(jì)體增長緩慢拖累，全球服務(wù)貿(mào)易持續(xù)走弱，并可能在2023年前幾個(gè)月保持疲軟態(tài)勢。國際貨幣基金組織預(yù)測2023年世界貿(mào)易量僅增長2.4％，比上年回落3.0個(gè)百分點(diǎn)。全球貿(mào)易增速將大幅下降，由此使得海運(yùn)運(yùn)力緊張得以緩解，造船行業(yè)暫不具備復(fù)蘇的條件。平?jīng)?5號無縫鋼管但同時(shí)也要看到，受現(xiàn)有船舶老化、環(huán)保新規(guī)帶來減排壓力，平?jīng)?5號無縫鋼管以及受地緣政治影響導(dǎo)致的全球貿(mào)易路線重塑、周轉(zhuǎn)需求等因素影響，2023年我國造船行業(yè)仍將保持平穩(wěn)態(tài)勢，造船用鋼需求也相應(yīng)增長。由于全球貨物運(yùn)輸量下降，需求減弱導(dǎo)致集裝箱過剩明顯，將沖擊集裝箱行業(yè)，同時(shí)國內(nèi)多式聯(lián)運(yùn)、公轉(zhuǎn)鐵快速發(fā)展及中歐班列發(fā)展等將對集裝箱需求有一定支撐。預(yù)計(jì)2023年集裝箱用鋼需求總體平穩(wěn)略有增長。五是家電需求有望回升，平?jīng)?5號無縫鋼管用鋼需求保持穩(wěn)定。去年受房地產(chǎn)下行、疫情反復(fù)、消費(fèi)者信心不足等因素影響，家電新增和換新需求受到抑制。在促消費(fèi)政策的提振下，平?jīng)?5號無縫鋼管2023年家電國內(nèi)銷量將有望實(shí)現(xiàn)企穩(wěn)。同時(shí)，我國是家電出口大國，大家電出口占產(chǎn)量的比重達(dá)到40％左右，世界經(jīng)濟(jì)復(fù)蘇步伐放緩，受通脹高企及加息影響，海外家電需求壓力顯著增加，將嚴(yán)重影響我電出口?？傮w來看，家電用鋼需求有望平穩(wěn)。

“四通八達(dá)的高速公路，快捷方便的高速鐵路，嶄新的機(jī)場還有在海外建設(shè)的共建‘一帶一路’平?jīng)霾讳P鋼無縫鋼管項(xiàng)目……中國采用了眾多全球領(lǐng)先技術(shù)，推動(dòng)科技創(chuàng)新更好造福人類?！鼻∑湛苏f?！敖陙恚袊揽孔粤Ω妥灾鲃?chuàng)新，科技實(shí)力躍上新的臺階?！蹦崛绽麃喓推脚c沖突解決研究所研究員巴巴圖恩德表示，中國站在增進(jìn)全人類福祉的高度，在發(fā)展高科技、現(xiàn)代化產(chǎn)業(yè)體系的同時(shí)，為促進(jìn)國際科技合作發(fā)揮了重要作用。通過非中合作論壇、共建“一帶一路”等國際合作平臺，中國與非洲分享技術(shù)與經(jīng)驗(yàn)，為非洲帶來實(shí)實(shí)在在的好處?！捌?jīng)霾讳P鋼無縫鋼管中國加快實(shí)現(xiàn)高水平科技自立自強(qiáng)，實(shí)現(xiàn)了許多新的科學(xué)發(fā)現(xiàn)和技術(shù)突破。在人工智能、5G、電動(dòng)汽車、新能源等領(lǐng)域，中國均取得了顯著成績，相關(guān)技術(shù)突破對全球產(chǎn)生了深遠(yuǎn)影響。平?jīng)霾讳P鋼無縫鋼管”赫爾米表示，“中國對世界科技創(chuàng)新的貢獻(xiàn)得到廣泛認(rèn)可?？萍歼M(jìn)步帶來的經(jīng)濟(jì)增長和社會進(jìn)步，不但促進(jìn)中國自身發(fā)展，也為全球提供了更多增長機(jī)遇?！卑柊湍醽喨蚧芯克鶊?zhí)行主任馬爾塞拉·穆薩貝留表示，中國一直高度重視以創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)發(fā)展，在新能源、數(shù)字技術(shù)等領(lǐng)域的發(fā)展達(dá)到世界先進(jìn)水平。

平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管可回收，符合環(huán)保、節(jié)能、節(jié)約資源的戰(zhàn)略，政策鼓勵(lì)擴(kuò)大15CrMoG無縫鋼管的應(yīng)用領(lǐng)域。 我國15CrMoG無縫鋼管消費(fèi)量占鋼材總量的比重僅為發(fā)達(dá)的一半，15CrMoG無縫鋼管使用領(lǐng)域擴(kuò)大為行業(yè)發(fā)展提供更廣闊的空間。針對15CrMoG鋼的焊接性的工作特點(diǎn)，根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進(jìn)行焊接試驗(yàn)。方案Ⅰ：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管焊條電弧焊蓋面，焊后進(jìn)行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進(jìn)行熱處理。焊絲和焊條的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1。焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應(yīng)進(jìn)行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時(shí)15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動(dòng)控溫儀。焊接工藝評定試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)方案 拉伸試驗(yàn) 彎曲試驗(yàn) 沖擊韌性試驗(yàn)aky（J/cm2）抗拉強(qiáng)度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.715CrMo焊接工藝2.1 焊接材料針對15CrMo鋼的焊接性及現(xiàn)場高壓管道的工作特點(diǎn)，根據(jù)以往的經(jīng)驗(yàn)，參照國外提供的焊接工藝卡，我們選擇了兩種方案進(jìn)行焊接試驗(yàn)。方案Ⅰ：焊接預(yù)熱，采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E8018-B2焊條，焊條電弧焊蓋面，焊后進(jìn)行局部熱處理。方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊絲，T1G焊打底，E309Mo-16焊條，焊條填充電弧焊蓋面，焊后不進(jìn)行熱處理。焊絲和焊條的化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1。平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管表1 焊接材料的化學(xué)成分和力學(xué)性能型號 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ％ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025≤0.035 550 252.2 焊前準(zhǔn)備試件采用15CrMoG無縫鋼管規(guī)格為φ325×25，坡口型式及尺寸見圖1。焊前用角向磨光機(jī)將坡口內(nèi)外及坡口邊緣50mm范圍內(nèi)打磨至露出金屬光澤，然后用丙酮清洗干凈。試件為水平固定位置，對口間隙為4mm，采用手工鎢極氬弧焊沿園周均勻點(diǎn)焊六處，每處點(diǎn)固長度應(yīng)不小于20mm。焊條按表2的規(guī)范進(jìn)行烘烤。表2 焊條烘烤規(guī)范焊條型號 烘烤溫度 保溫時(shí)間E8018-B2 300 ℃ 2hE309Mo-16 150 ℃ 1.5h2.3 焊接工藝參數(shù)按方案Ⅰ焊前需進(jìn)行預(yù)熱，根據(jù)Tto-Bessyo等人提出的計(jì)算預(yù)熱溫度公式：To＝350√[C]-0.25（℃） 式中，To——預(yù)熱溫度，℃。[C]＝[C]x [C]p [C]p＝0.005S[C]x[C]x＝C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，[C]x——成分碳當(dāng)量；[C]p——尺寸碳當(dāng)量； S——試件厚度（本文中S＝25mm）；[C]x＝C （Mn Cr）/9 7/90Mo＝0.361[C]p＝0.045 則To＝138℃因此預(yù)熱溫度選為150℃。采用氧-乙炔平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管焰對試件進(jìn)行加溫，先用測溫筆粗略判斷試件表面的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進(jìn)行估計(jì)），用半導(dǎo)體點(diǎn)溫計(jì)測定，測量點(diǎn)至少應(yīng)選擇三點(diǎn)，以保證試件整體均達(dá)到所要求的預(yù)熱溫度。焊接時(shí)，層采用手工鎢極氬弧焊打底，為避免仰焊處焊縫背面產(chǎn)生凹陷，送絲時(shí)采用內(nèi)填絲法，即焊絲通過對口間隙從管內(nèi)送入。其余各層采用焊條電弧焊，共焊6層，每個(gè)焊層一條焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)見表3、4。按方案Ⅰ焊表3 方案Ⅰ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715?！?5min蓋面層 焊條電弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25表4 方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱 焊接方法 焊接材料 焊材規(guī)格/mm 焊接電流/A 電弧電壓/V 預(yù)熱及層間溫度 熱處理規(guī)范打底層 鎢板氬弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12填充層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /蓋面層 焊條電弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24接時(shí)平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管，層間溫度應(yīng)不低于150℃，為防止中斷焊接而引起試件的降溫，施焊時(shí)應(yīng)由二名焊工交替操作，焊后應(yīng)立即采取保溫緩冷措施。2.4 焊后熱處理采用方案Ⅰ焊接的試件，焊后應(yīng)進(jìn)行局部高溫回火處理。熱處理的工藝為：升溫速度為200℃/h，升到715℃保溫1小時(shí)15分鐘，降溫速度100℃/h，降到300℃后空冷。具體采用JL-4型履帶式電加熱器（1146×310）包繞焊縫，用硅酸鋁棉層保溫，保溫層厚度50mm，溫度控制采用DJK-A型電加熱器自動(dòng)控溫儀。3 焊接工藝評定試驗(yàn)試件焊后按JB4730-94《壓力容器無損檢測》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的超聲波探傷檢驗(yàn)，焊縫Ⅰ級合格。按JB4708《鋼制壓力容器焊接工藝評定》標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行焊接工藝評定試驗(yàn)。評定結(jié)果見表5。表5 焊接工藝評定試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)方案 拉伸試驗(yàn) 彎曲試驗(yàn) 沖擊韌性試驗(yàn)aky（J/cm2）抗拉強(qiáng)度δb/Mpa 斷裂部位 彎曲角度 面彎 背彎 焊縫 熔合線 熱影響區(qū)(HAZ)方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7從拉伸試驗(yàn)結(jié)果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強(qiáng)度高于母材；彎曲試驗(yàn)全部合格，平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達(dá)到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強(qiáng)度配合適當(dāng)。從室溫機(jī)械性能結(jié)果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應(yīng)具有較高的熱強(qiáng)性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點(diǎn)是焊后熱處理規(guī)范較為嚴(yán)格，平?jīng)?5CrMoG無縫鋼管回火溫度和保溫時(shí)間及加熱和冷卻速度控制不當(dāng)反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時(shí)可發(fā)生碳的擴(kuò)散遷移現(xiàn)象，容易導(dǎo)致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結(jié)論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強(qiáng)性，采用方案Ⅰ效果更佳，關(guān)鍵是要嚴(yán)格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴(kuò)散而導(dǎo)致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進(jìn)行熱處理時(shí)才慎重采用。