適量稀土的加入可以提6063G鋁鎂合金管型母線 管母線鋁錳合金管母線的強(qiáng)度、漳州本地硬度、漳州本地伸長率、漳州本地斷裂韌性和耐磨性等綜合力學(xué)性能。鑄鋁ZL10系合金中加入0.3％RE，其σb由205.9MPa提高274MPa，HB由80提高到108；7005合金中加入0.42％的Sc，其σb由314MPa增加到414MPa，σ0.2由282MPa增加到378MPa，塑性由6.8％增加到10.1％，而且高溫穩(wěn)定性顯著增強(qiáng)；La和Ce可明顯提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線的超塑性，Al-6Mg-0.5Mn合金中加入0.14％～0.64％ La，其超塑性從430％增加到800％～1000％；對Al-Sc合金進(jìn)行系統(tǒng)研究，發(fā)現(xiàn)添加適量的Sc可以大幅度提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線材料的屈服強(qiáng)度和極限拉伸強(qiáng)度。02稀土對合金高溫性能的影響在鋁合金中加入一定量的稀土，可以有效提高鋁合金的耐高溫氧化性能。向鑄造Al-Si系共晶合金中添加1％～1.5％混合稀土，高溫強(qiáng)度提高了33％，高溫持久強(qiáng)度(300℃、漳州本地1000小時)提高了44％，而且耐磨性和高溫穩(wěn)定性顯著提高；在鑄造Al-Cu系合金中添加La、漳州本地Ce、漳州本地Y和混合稀土可以改善合金的高溫性能；快速凝固的Al-8.4％Fe-3.4％Ce合金，可以在400℃以下長時間工作，大大提高了鋁合金的使用工作溫度；將Sc加入到Al-Mg-Si合金中，形成在高溫下不易粗化與基體共格的Al3Sc粒子釘扎晶界使得合金在退火過程中保持未再結(jié)晶組織，大幅度提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線的高溫性能。03稀土對合金光學(xué)性能的影響將稀土加入鋁合金中可以改變其表面氧化膜的結(jié)構(gòu)，使表面更加光亮美觀。向鋁合金中加入0.12％～0.25％的RE時，被氧化著色的稀土6063型材的反射率高達(dá)92％；向Al-Mg系鑄造鋁合金中添加0.1％～0.3％的RE時，可使合金獲得的表面光潔度和光澤持久性。04稀土對合金電學(xué)性能的影響向高純鋁中添加稀土對合金導(dǎo)電性是有害的，但是在工業(yè)純鋁和Al-Mg-Si 導(dǎo)電合金中添加適量的RE，電導(dǎo)率卻可以得到一定程度的提高。實驗結(jié)果表明，在鋁中添加0.2％的RE，可使導(dǎo)電率提高2％～3％。在Al-Zr合金中加入少量富釔稀土，可提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線導(dǎo)電率，該合金已為國內(nèi)大多數(shù)電線廠采用；向高純鋁中添加微量稀土，制成Al-RE箔電容器，用于25kV產(chǎn)品中，電容指標(biāo)提高1倍，單位體積容量提高5倍，重量減輕47％，電容器體積顯著減小。05稀土對合金耐腐蝕性能的影響在一些使用環(huán)境中尤其是存在氯離子時，合金極易遭受腐蝕、漳州本地縫隙腐蝕、漳州本地應(yīng)力腐蝕和腐蝕疲勞等破壞。為了提高鋁合金的耐腐蝕性能，人們進(jìn)行了許多研究，研究中發(fā)現(xiàn)向鋁合金中添加適量的稀土可以有效的提高其耐腐蝕性能。向鋁中添加不同量(0.1％～0.5％)混合稀土制得的試樣，在含鹽水和人造海水中連續(xù)3年浸泡試驗結(jié)果表明，鋁中加入少量稀土可以提高鋁的耐腐蝕性，在含鹽水和人造海水中耐腐蝕性比鋁分別高24％和32％；采用化學(xué)氣相法，加入稀土多組元滲劑( La、漳州本地Ce等)，能在2024合金表面形成一層稀土轉(zhuǎn)化膜，使鋁合金的表面電極電位趨于均勻，提高抗晶間腐蝕和應(yīng)力腐蝕性能；將La加入到高M(jìn)g鋁合金中，能顯著提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線的抗海洋腐蝕能力；在鋁合金中添加1.5％～2.5％Nd，可提6063G鋁鎂合金管型母線 鋁錳合金管母線的高溫性能、漳州本地氣密性和耐腐蝕性，廣泛用作航空航天材料。 [轉(zhuǎn)載需保留出處 – 。

管型母線 系列產(chǎn)品：6063G（6063）鋁鎂合金管母線，LF21（3A21）鋁錳合金管母線，LDRE（6R05）鋁鎂硅合金管母線，6Z63（6063-Zr）耐熱鋁合金管母線 ，6063鋁鎂合金管管形母線、漳州附近6063G鋁鎂合金管形母線、漳州附近LF-21鋁錳合金管形母線、漳州附近3A12鋁錳合金管形母線、漳州附近LDRE鋁鎂硅合金管形母線、漳州附近6R05鋁鎂硅合金管形母線、漳州附近6Z63耐熱鋁合金管形母線的電解著色具有良好的裝飾性，因此在國內(nèi)外得到廣泛應(yīng)用，特別是在建筑鋁型材的表面處理生產(chǎn)中應(yīng)用為普遍。目前主要工藝是采用錫—鎳混合鹽電解著色，生產(chǎn)出的產(chǎn)品顏色以香檳色為主，相對于單鎳鹽著色，錫—鎳混合鹽電解著色的產(chǎn)品顏色光亮，色調(diào)飽滿；存在的主要問題是產(chǎn)品存在色差，鋁型材生產(chǎn)過程中的擠壓工藝和氧化著色工藝的不合理都會導(dǎo)致產(chǎn)品出現(xiàn)色差。擠壓工藝對氧化著色的影響主要是模具設(shè)計、漳州附近擠壓溫度、漳州附近擠壓速度、漳州附近冷卻方式等對擠出型材表面狀態(tài)和組織均勻性的影響。模具設(shè)計應(yīng)能使進(jìn)料充分的揉合，否則容易出現(xiàn)亮(暗)帶缺陷，同一根型材上都可能出現(xiàn)分色；同時，模具狀態(tài)及型材表面的擠壓紋等也影響氧化著色。擠壓溫度、漳州附近速度、漳州附近冷卻方式及冷卻時間不同，使型材組織不均一，也會產(chǎn)生色差。陽極氧化對電解著色的色差有很重要的影響，尤其是在立式氧化線生產(chǎn)過程中很容易出現(xiàn)兩頭色，立式氧化槽深7.5m，上下槽液容易產(chǎn)生溫差，溫度對陽極氧化有重要的影響，溫度高，氧化槽液對氧化膜的溶解加劇，多孔型陽極氧化膜表面的孔徑會加大，反之，多孔型陽極氧化膜表面的孔徑較小。另外，溫度高，陽極氧化膜的孔隙率較高，反之較低。電解著色主要是使著色液的金屬離子在氧化膜的微孔內(nèi)的阻擋層的表面上進(jìn)行電化學(xué)還原反應(yīng)，使得著色液中的金屬離子沉積在陽極氧化膜孔的底部，對入射光發(fā)生散射而顯現(xiàn)出不同的顏色，微孔中沉積的物質(zhì)越多，則顏色越深。在通過相同的電量的條件下，溫度高與低的部位上沉積等量的金屬或金屬化合物，對于孔隙率高和表面孔徑大的部位，平均每個孔的沉積物要少，所以其顏色相對較淺，反之顏色較深，從而造成了著色料兩頭色。在陽極氧化過程中，導(dǎo)電性對氧化膜有影響，也會引起著色料產(chǎn)生色差，該問題主要是在臥式生產(chǎn)線容易出現(xiàn)，主要是由于氧化坯料在氧化前的上排過程中，鉗料不緊，導(dǎo)致個別料導(dǎo)電不良，從而使得其氧化膜相對有所不同，再經(jīng)著色后，就會產(chǎn)生色差。電解著色工藝能將色差問題直接反應(yīng)出來，電解著色液的電流分布能力對著色料的均勻上色有決定性的影響，一旦電流分布不均，就會引起明顯的色差。槽液的電流分布能力主要與槽液的導(dǎo)電性、漳州附近極化度有關(guān)。著色液中含有一定的導(dǎo)電鹽，主要是為了提高著色液的導(dǎo)電性，當(dāng)導(dǎo)電鹽補(bǔ)加不及時，導(dǎo)電能力下降，電流分布能力下降，就會引起色差。另外著色液中的添加劑會產(chǎn)生特性吸附，從而增加極化度，該物質(zhì)消耗過多，會使電解液的極化度減小，電流分布能力下降，也會引起色差。在實際生產(chǎn)中，不僅要提高槽液的導(dǎo)電性，還要保證導(dǎo)電桿，銅座有良好的導(dǎo)電能力，導(dǎo)電不良會引起電力線分布不均勻，產(chǎn)生色差。以上主要介紹的是影響同一槽料出現(xiàn)色差的幾個原因，陽極氧化和電解著色的各工藝參數(shù)的變化會引起不同槽料之間的色差，因此在生產(chǎn)中要控制氧化和著色工藝的穩(wěn)定性，確保各參數(shù)一致，從而減少氧化著色料色差問題的出現(xiàn)。 [轉(zhuǎn)載需保留出處 – 長江有色網(wǎng)] 【標(biāo)題】鋁型材電解著色出現(xiàn)色差的原因 鏈接： 著作權(quán)歸本公司所有轉(zhuǎn)載請注明出處。

如何防止鋁合金管母線在焊接的時候變形- 來源： 中國金屬資訊網(wǎng) 發(fā)布人: newsh 大中小摘要： 熔化狀態(tài)的鋁合金在凝固結(jié)晶過程中，其體積大約減少6％在此過程中所產(chǎn)生的收縮應(yīng)力可能會導(dǎo)致焊接接頭的變形。熔化狀態(tài)的鋁合金在凝固結(jié)晶過程中，其體積大約減少6％在此過程中所產(chǎn)生的收縮應(yīng)力可能會導(dǎo)致焊接接頭的變形。焊接變形造成焊接結(jié)構(gòu)尺寸形狀超差，焊接結(jié)構(gòu)組裝配合困難，焊接變形過大或矯正無效，有可能使產(chǎn)品報廢，造成經(jīng)濟(jì)損失。鋁及鋁合金焊接產(chǎn)品當(dāng)中目前都以薄板構(gòu)件居多，在焊接過程中更易發(fā)生變形，因而有效地控制其變形就顯得尤為重要?？刂谱冃闻c正確的結(jié)構(gòu)設(shè)計，接頭的準(zhǔn)備和裝配，焊接方法的選擇和正確的焊接次序有關(guān)。為了使變形減至小，零件設(shè)計時，應(yīng)該將焊縫減至少并且合理布置焊縫位置，如果是在剛性的區(qū)域局部焊接，如在邊棱或拐角處焊接，將會使變形很小，焊縫應(yīng)該遠(yuǎn)離強(qiáng)烈的冷作硬化區(qū)。合理選擇焊接工藝，可以使變形減至小，如選用熱輸入集中的焊接方法，單邊焊時采用反變形法，雙面焊時使焊縫的每一邊都熔敷上等量的金屬。正確的焊接順序是控制和減少變形的主要方法。它使焊接變形消失于焊接過程中，或使不同時期、漳州不同位置產(chǎn)生的焊接變形相反、漳州相消，從而達(dá)到控制焊接變形的目的。設(shè)計焊接順序時可以考慮以下幾點(diǎn)：(1)一般應(yīng)從中心向外進(jìn)行焊接；(2)具有 收縮的焊縫先焊；(3)如有可能，為了平衡收縮，對于一個結(jié)構(gòu)的兩邊焊接應(yīng)該同時進(jìn)行；(4)焊縫應(yīng)分布在結(jié)構(gòu)的兩邊，焊接時，焊道要兩邊交替焊接，以平衡應(yīng)力。若條件允許，應(yīng)盡量采用分段逆焊技術(shù)；(5)對于一個焊道，一旦開始焊接后，就不要間斷，一直焊完。采用工裝夾具對焊件進(jìn)行剛性固定之后再實施焊接，這也是防止變形的有效措施，且不分考慮焊接順序。但是對于一些大的、漳州形狀復(fù)雜的焊件來說，夾具的制造比較麻煩，而且撤除固定之后，焊件還有少許變形。因此，這種方法更適用于一些小的，形狀規(guī)則的焊件焊接。如果焊件尺寸大、漳州形狀復(fù)雜，又是成批生產(chǎn)，則可以設(shè)計一個能夠轉(zhuǎn)動的專用焊接模具，既可以防止變形，又能提高生產(chǎn)率。在實際焊接生產(chǎn)中控制變形的方法還有很多而且在運(yùn)用時，常常多是聯(lián)釆用，而不是單獨(dú)采用。因此要具體問題具體分析。

管型母線 系列產(chǎn)品：6063G（6063）鋁鎂合金管母線，LF21（3A21）鋁錳合金管母線，LDRE（6R05）鋁鎂硅合金管母線，6Z63（6063-Zr）耐熱鋁合金管母線 ，6063鋁鎂合金管管形母線、漳州當(dāng)?shù)?063G鋁鎂合金管形母線、漳州當(dāng)?shù)豅F-21鋁錳合金管形母線、漳州當(dāng)?shù)?A12鋁錳合金管形母線、漳州當(dāng)?shù)豅DRE鋁鎂硅合金管形母線、漳州當(dāng)?shù)?R05鋁鎂硅合金管形母線、漳州當(dāng)?shù)?Z63耐熱鋁合金管形母線如何優(yōu)化鋁材擠壓和熱處理工藝- 來源： 網(wǎng)絡(luò) 發(fā)布人: Xiesh 大中小摘要： 對擠壓生產(chǎn)來說，擠壓溫度是基本的且關(guān)鍵的工藝因素。擠壓溫度對產(chǎn)品質(zhì)量、漳州當(dāng)?shù)厣a(chǎn)效率、漳州當(dāng)?shù)啬＞邏勖⒄闹莓?dāng)?shù)啬芰肯牡榷籍a(chǎn)生很大影響。1.鑄錠加熱對擠壓生產(chǎn)來說，擠壓溫度是基本的且關(guān)鍵的工藝因素。擠壓溫度對產(chǎn)品質(zhì)量、漳州當(dāng)?shù)厣a(chǎn)效率、漳州當(dāng)?shù)啬＞邏勖?、漳州?dāng)?shù)啬芰肯牡榷籍a(chǎn)生很大影響。擠壓重要的問題是金屬溫度的控制，從鑄錠開始加熱到擠壓型材的淬火都要保證可溶解的相組織不從固溶中析出或呈現(xiàn)小顆粒的彌散析出。6063合金鑄錠加熱溫度一般都設(shè)定在Mg2Si析出的溫度范圍內(nèi)，加熱的時間對Mg2Si的析出有重要的影響，采用快速加熱可以大大減少可能析出的時間。一般來說，對6063合金鑄錠的加熱溫度可設(shè)定為：未均勻化鑄錠：460-520℃；均勻化鑄錠：430-480℃。其擠壓溫度在操作時視不同制品及單位壓力大小來調(diào)整。在擠壓過程中鑄錠在變形區(qū)的溫度是變化的，隨著擠壓過程的完成，變形區(qū)的溫度逐漸升高，而且隨著擠壓速度的提高而提高。因此為了防止出現(xiàn)擠壓裂紋，隨著擠壓過程的進(jìn)行和變形區(qū)溫度的升高，擠壓速度應(yīng)逐漸降低。2.控制鋁材擠壓速度擠壓過程中必須認(rèn)真控制擠壓速度。擠壓速度對變形熱效應(yīng)、漳州當(dāng)?shù)刈冃尉鶆蛐?、漳州?dāng)?shù)卦俳Y(jié)晶和固溶過程、漳州當(dāng)?shù)刂破妨W(xué)性能及制品表面質(zhì)量均有重要影響。擠壓速度過快，制品表面會出現(xiàn)麻點(diǎn)、漳州當(dāng)?shù)亓鸭y等傾向。同時擠壓速度過快增加了金屬變形的不均勻性。擠壓時的流出速度取決于合金種類和型材的幾何形狀、漳州當(dāng)?shù)爻叽绾捅砻鏍顩r。6063合金型材擠壓速度(金屬的流出速度)可選為20-100米/分。近代技術(shù)的進(jìn)步，擠壓速度可以實現(xiàn)程序控制或模擬程序控制，同時也發(fā)展了等溫擠壓工藝和CADEX等新技術(shù)。通過自動調(diào)節(jié)擠壓速度來使變形區(qū)的溫度保持在某一恒定范圍內(nèi)，可達(dá)到快速擠壓而不產(chǎn)生裂紋的目的。為了提高生產(chǎn)效率，在工藝上可以采取很多措施。當(dāng)采用感應(yīng)加熱時，沿鑄錠長度方向上存在著溫度梯度40-60℃(梯度加熱)，擠壓時高溫端朝擠壓模，低溫端朝擠壓墊，以平衡一部分變形熱；也有采用水冷模擠壓的，即在模子后端通水強(qiáng)制冷卻，試驗證明可以提高擠壓速度30％-50％。近年來在國外用氮?dú)饣蛞旱鋮s模具(擠壓模)以增加擠壓速度，提高模具壽命和改善型材表面質(zhì)量。在擠壓過程中將氮?dú)庖綌D壓模出口處放出，可以使被冷卻的制品急速收縮，冷卻擠壓模和變形區(qū)金屬，使變形熱被帶走，同時模子出口處被氮的氣氛所控制，減少了鋁的氧化，減少了氧化鋁粘接和堆積，所以氮?dú)獾睦鋮s提高了制品的表面質(zhì)量，可大大的提高擠壓速度。CADEX是近發(fā)展的一種擠壓新工藝，它擠壓過程中的擠壓溫度、漳州當(dāng)?shù)財D壓速度和擠壓力形成一個閉環(huán)系統(tǒng)，以 限度地提高擠壓速度和生產(chǎn)效率，同時保證 良的性能。3.機(jī)上淬火6063-T5淬火是為了將在高溫下固溶于基體金屬中的Mg2Si出模孔后經(jīng)快速冷卻到室溫而被保留下來。冷卻速度常和強(qiáng)化相含量成正比。6063合金可強(qiáng)化的小的冷卻速度為38℃/分，因此適合于風(fēng)冷淬火。改變風(fēng)機(jī)和風(fēng)扇轉(zhuǎn)數(shù)可以改變冷卻強(qiáng)度，使制品在張力矯直前的溫度降至60℃以下。4.張力矯直型材出?？缀?，一般皆用牽引機(jī)牽引。牽引機(jī)工作時在給擠壓制品以一定的牽引張力，同時與制品流出速度同步移動。使用牽引機(jī)的目的在于減輕多線擠壓時長短不齊和抹傷，同時也可防止型材出模孔后扭擰、漳州當(dāng)?shù)貜澢o張力矯直帶來麻煩。張力矯直除了可以使制品縱向形狀不整外，還可以減少其殘余應(yīng)力，提高強(qiáng)度特性并能保持其良好的表面。5.鋁材人工時效時效處理要求溫度均勻，溫差不超過±3-5℃。6063合金人工時效溫度一般為200℃。時效保溫時間為1-2小時。為了提高力學(xué)性能，也有采用180-190℃時效3-4小時，但此時生產(chǎn)效率會有所降低。