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31、DIN EN 10297-1-2003機械和通用無縫鋼管 交貨技術(shù)條件 第1部分：非合金和合金鋼管 32、DIN EN 10305-1-2003精密無縫鋼管 交貨技術(shù)條件 第1部分：無縫冷拉鋼管 33、DIN EN 10305-2-1998精密鋼管交貨技術(shù)條件第2部分 焊接冷拉鋼管 34、DIN EN 10305-3-1998精密鋼管交貨技術(shù)條件第3部分 焊接冷軋定徑鋼管 35、DIN EN 10305-4-1998精密鋼管交貨技術(shù)條件第4部分 無縫冷拉液力或氣力系統(tǒng)鋼管 36、DIN EN 10305-5-2000精密鋼管交貨技術(shù)條件第5部分 焊接和冷成形方形和矩形管 37、DIN EN 4235-4-1994航空和航天、鋼鍛制品、交貨技術(shù)條件 第4部分：鋼管 38、DIN ISO 8535-1-1995壓燃式發(fā)動機、高壓噴射燃油管用鋼管第1部分 無縫冷拉單壁鋼管的技術(shù)要求

1.大塊狀和粗網(wǎng)狀碳化物增加了表面的脆性，降低了基體的強度，尤其是沿晶界處的強度低、韌性差，碳化物的熱導(dǎo)率只為殘余奧氏體的一半，故散熱性更差，增加了磨削裂紋的傾向。一般而言，磨削裂紋易于沿晶界擴張，因此呈龜裂狀。 　　2.滲碳零件熱處理后的磨削過程中，零件的表面會因此產(chǎn)生大量的熱量，使表面溫度升高，殘留的奧氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織，比容增大，故增加了表面層的拉應(yīng)力而導(dǎo)致零件的開裂。另外殘余奧氏體的導(dǎo)熱性比馬氏體差，過多的殘余無縫鋼管奧氏體使磨削熱量的散熱減慢，故造成表層升溫速度加快，熱應(yīng)力增大，促使開裂傾向的加劇。 　　3.淬火后獲得粗針狀的馬氏體組織的內(nèi)應(yīng)力大，而且強度低，馬氏體組織內(nèi)的顯微裂紋也可能成為磨削裂紋源，故提高了磨削裂紋的傾向。晶粒粗大的馬氏體必伴隨著大量的殘余奧氏體，因此更易于產(chǎn)生磨削裂紋。