通過(guò)不同放大倍數(shù)下對(duì)凝固組織的觀察發(fā)現(xiàn)相鄰鉻量不同冷速也可能得到類似的組織即某鉻含量的金屬型試樣組織與較低鉻量的水冷試樣類似碳化物尺寸及分布都相當(dāng)。這說(shuō)明含鉻量與冷卻條件均在一定程度上對(duì)組織產(chǎn)生影響且由鉻量不同造成的耐腐蝕性差異在一定范圍內(nèi)也可通過(guò)對(duì)冷速的控制來(lái)減小。對(duì)于較低含鉻量(10%、12%、15%)的鑄鐵砂型(慢冷)試樣的凝固組織中M7C3型碳化物呈板狀和塊狀交叉分布碳化物和共晶團(tuán)尺寸相對(duì)較大;金屬型(較快冷)試樣組織中的碳化物則多以塊狀出現(xiàn)菊花狀共晶團(tuán)數(shù)量增多;水冷(快冷)試樣中碳化物尺寸減小并且有趨于粒狀的傾向組織細(xì)小且碳化物分布比較均勻耐腐蝕性也較好。對(duì)鼓肚缺陷，在鑄鐵型材的水平連鑄過(guò)程中采用反弧度法工藝，即通過(guò)新型的石墨套與引錠裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)的，通過(guò)實(shí)施反弧度法工藝，鑄鐵型材的鼓肚現(xiàn)象得到有效。組織更為均勻，并且其抗拉強(qiáng)度指標(biāo)高于鑄鐵型材標(biāo)準(zhǔn)(JBT10854-2008水平連續(xù)鑄造鑄鐵型材) 性能要求。同時(shí)，伸長(zhǎng)率指標(biāo)均超過(guò)LZQT500-7規(guī)定的指標(biāo)。與拉伸性能結(jié)果類似，反弧度法試樣的抗壓強(qiáng)度高于未實(shí)施反弧度法試樣的抗拉強(qiáng)度。 不同冷卻條件對(duì)鉻系鑄鐵的耐腐蝕性產(chǎn)生影響的重要原因是對(duì)凝固過(guò)程中基體內(nèi)鉻元素分布產(chǎn)生作用。鉻元素的含量不僅與表面氧化膜的結(jié)構(gòu)和厚度有關(guān)還在很大程度上決定了基體與碳化物的電極電位差。所以通過(guò)調(diào)整高鉻鑄鐵的含鉻量以及改變工藝條件都可以達(dá)到延緩工件腐蝕的目的使得高鉻鑄鐵型材在腐蝕環(huán)境下也能發(fā)揮良好的耐磨性能。
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破碎石墨的數(shù)量明顯減少，獲得了均勻分布的蠕墨和晶粒細(xì)小的基體組織。蠕鐵72小時(shí)的平均氧化增重為3.14g/(m顯著低于灰鐵的4.76g/(m2，700℃至室溫的水淬試驗(yàn)中，蠕鐵的平均熱疲勞壽命為42次，高于灰鐵的30次。 利用華鑄CAE模擬優(yōu)化的結(jié)果，采用雨淋式工藝，成功生產(chǎn)出48t鋼錠模。鋼錠模附鑄塊的蠕化率達(dá)到85%，抗拉強(qiáng)度為350MPa，延伸率為7.5%，達(dá)到了RuT300的水平。 對(duì)鼓肚缺陷，在鑄鐵型材的水平連鑄過(guò)程中采用反弧度法工藝，即通過(guò)新型的石墨套與引錠裝置來(lái)實(shí)現(xiàn)的，通過(guò)實(shí)施反弧度法工藝，鑄鐵型材的鼓肚現(xiàn)象得到有效。但由于在率次實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，剛開(kāi)始生產(chǎn)鑄鐵型材時(shí)的拉拔速度比較慢、拉拔周期較長(zhǎng)，使鑄鐵型材在結(jié)晶器的停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，導(dǎo)致在扁平方向上鑄鐵型材頂部略微向下凹，當(dāng)拉拔參數(shù)調(diào)整合適時(shí)，下凹及鼓肚現(xiàn)象基本消失。反弧度法工藝制各的鑄鐵型材組織更為均勻，力學(xué)性能更為優(yōu)良。與拉伸性能結(jié)果類似，反弧度法試樣的抗壓強(qiáng)度高于未實(shí)施反弧度法試樣的抗拉強(qiáng)度。用面積法實(shí)現(xiàn)了石墨數(shù)量，鐵素體數(shù)量以及珠光體數(shù)量的計(jì)算，利用像素間距離實(shí)現(xiàn)了石墨長(zhǎng)度的測(cè)量，利用分形數(shù)學(xué)的思想實(shí)現(xiàn)了灰鑄鐵石墨形狀的分類，利用兩點(diǎn)間距離公式實(shí)現(xiàn)了珠光體片間距離的測(cè)量。 于Matlab發(fā)了一種灰鑄鐵金相分析系統(tǒng)。
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