45號(hào)鋼板采用以目的研究激光熔覆過(guò)程中離焦量對(duì)熔覆層成形質(zhì)量的影響。方法在掃描速度（2 mm/s）和送粉電壓（8 V）不變的情況下通過(guò)改變?nèi)鄹差^與基體間的距離和激光功率對(duì)比分析不同離焦量對(duì)熔覆層尺寸、洛氏硬度、界面顯微硬度和金相組織的影響并確定離焦量。結(jié)果當(dāng)離焦量DL=34 mm時(shí)熔覆層表面硬度先逐漸增大后趨于穩(wěn)定洛氏硬度高達(dá)55~56HRC;當(dāng)離焦量DL=56 mm時(shí)由于離焦量過(guò)大導(dǎo)致基體與熔覆層冶金結(jié)合不牢固部分粉末顆粒沒(méi)有充分熔化附著在熔覆層表面熔覆層質(zhì)量較差。同一功率下隨著離焦量的增大相對(duì)熔覆層寬度會(huì)減小;當(dāng)離焦量DL=3 mm時(shí)冷卻速度、熔覆層底部由柱狀晶沿著熔體易散熱方向生長(zhǎng)明顯在熔覆層上部形成了等軸晶組織。結(jié)論激光熔覆時(shí)離焦量是不可忽視的工藝參數(shù)之一終優(yōu)化工藝參數(shù)為:掃描速度2 mm/s送粉電壓8 V激光功率1200 W離焦量3 mm。 孿生誘發(fā)塑性（TWIP）鋼是目前該領(lǐng)域一大挑戰(zhàn)。本文針對(duì)Fe-0.2C-8Mn-1.5Al-0.04Ce中錳鋼分別進(jìn)行奧氏體逆轉(zhuǎn)變（ART）退火和臨界退火+低溫回火（IT）兩種不同退火工藝處理通過(guò)SEM、TEM、XRD和EBSD。 20#鋼的45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板本文采用陰極微弧碳氮化表面處理方法在尿素+氯化鉀水溶液的電解液體系下對(duì)45#鋼表面碳氮化過(guò)程電流電壓特性進(jìn)行了研究。試驗(yàn)結(jié)果表明微弧碳氮化處理后碳氮共滲層表面呈多孔形貌溶出物堆垛分布在孔洞四周孔徑及溶出物的尺寸和分散性隨占空比、頻率的變化而改變。隨著占空比和頻率的增加溶出物尺寸減小滲層表面均一度增加。EDS能譜測(cè)試表明經(jīng)微弧碳氮化處理后C、N元素滲入工件表面;XRD分析表明共滲層主要由馬氏體和少量鐵碳化合物、鐵氮化合物組成。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果電流電壓特性曲線(xiàn)可以為陰極微弧碳氮化表面處理方法得到均一穩(wěn)定的滲層提供指導(dǎo)依據(jù)弧光放電階段的放電穩(wěn)定性對(duì)滲層的質(zhì)量影響。電解液中發(fā)生的反應(yīng)主要是尿素的分解陰陽(yáng)兩極附近產(chǎn)生的氣體主要有H2、O2、NH3和CO2等。 材料的強(qiáng)韌化機(jī)制。主要結(jié)論整理如下:（1）冷軋中錳鋼采用ART熱處理工藝得到的室溫組織均由殘余奧氏體和鐵素體構(gòu)成。在略高于AC3溫度（770℃）奧氏 J耐磨鋼板40045號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)鋼板的開(kāi)利用掃描電鏡、力學(xué)性能測(cè)試和夏比沖擊等測(cè)試方法研究了不同規(guī)格、不同質(zhì)量等級(jí)的Q460鋼管塔在不同溫耐磨和低摩擦系數(shù)的Ni-P-Al2O3-PTFE復(fù)合鍍層。 實(shí)驗(yàn)制備的Ni-P、Ni-P-Al2O3、Ni-P-PTFE和Ni-P-Al2O3-PTFE等鍍層鍍態(tài)時(shí)為非晶態(tài)結(jié)構(gòu)Ni-P非晶態(tài)鍍層硬度為516HVNi-P-PTFE非晶態(tài)鍍層的硬度為380HVNi-P-Al2O3非晶態(tài)鍍層硬度為684HVNi-P-Al2O3-PTFE非晶態(tài)鍍層的硬度為452HV。經(jīng)過(guò)熱處理后鍍層在300℃時(shí)開(kāi)始晶化到400℃時(shí)其鍍層全部轉(zhuǎn)化為晶態(tài)；Ni-P合金鍍層的硬度經(jīng)過(guò)400℃熱處理后達(dá)到值894HV；Ni-P-Al2O3復(fù)合鍍層400℃熱處理后達(dá)到值1215HV；因?yàn)镻TFE的熔點(diǎn)為327℃Ni-P-Al2O3-PTFE多元復(fù)合鍍層375℃處理的硬度是894HV400℃處理的硬度是1187HV鍍層的硬度大幅提高證明鍍層中PTFE的氣化逸出蒸發(fā)溫度是375℃使鍍層的自潤(rùn)滑性能降低因此本實(shí)驗(yàn)選擇350℃熱處理一小時(shí)可以得到相對(duì)較高的硬度756HV同時(shí) ）從28 GPa%提高到45 GPa%而碳含量為0.4%時(shí)鋼的強(qiáng)度明顯提高（約1200 MPa）但塑性卻下降。分析認(rèn)為冷軋中錳鋼中的碳有利于逆轉(zhuǎn)變奧氏體的形成及穩(wěn)定但碳含量過(guò)高會(huì)形成大量碳錳化合物不利于奧氏體的形成從而降低塑性。亞穩(wěn)奧氏體相的TRIP效應(yīng)以及超細(xì)的晶粒尺寸是獲得超高強(qiáng)度、高塑性及高強(qiáng)塑積的主要原因。合金覆層綜合 45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)冷軋鋼板不采用利用MMU-5G型端面摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)研究了在自修復(fù)添加劑作用下時(shí)間對(duì)45#鋼-鑄鐵摩擦副摩擦磨損性能的影響及其機(jī)制。驗(yàn)證了45#鋼與鑄鐵匹配時(shí)摩擦表面形成自修復(fù)膜的能力研究了鑄鐵的摩擦磨損性能及自修復(fù)膜形成情況借助SEM和EDS觀(guān)察分析摩擦表面形貌及成分組成。結(jié)果表明:時(shí)間效應(yīng)對(duì)45#鋼-鑄鐵摩擦副摩擦磨損性能的影響顯著鑄鐵試樣的磨損失重?fù)p失低于45#鋼摩擦磨損時(shí)間為10h時(shí)45#鋼試樣表面生成自修復(fù)膜而鑄鐵表面未觀(guān)察有修復(fù)膜的生成添加劑對(duì)鑄鐵的減摩和耐磨效應(yīng)顯著。 降低;斷后伸長(zhǎng)率（A）和強(qiáng)塑積（Rm×A）先升高而后降低在650℃退火10 min時(shí)塑性（46%）和強(qiáng)塑積（46 GPa%）獲得 值。分析認(rèn)為高含量亞穩(wěn)奧氏體相的TRIP效應(yīng)以及超細(xì)的晶粒尺寸是獲得超高強(qiáng)度、超高塑性及高的強(qiáng)塑積的主要原因。  。65錳冷軋鋼板45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號(hào)鋼板隨著越來(lái)越多超高層、大在無(wú)填充、不開(kāi)坡口條件下以5 k W光纖激光作為熱源研究激光掃描速度對(duì)YG20硬質(zhì)合金與45#鋼的焊縫組織與元素?cái)U(kuò)散的影響規(guī)律。分析了YG20/45#鋼焊縫成形、組織及元素?cái)U(kuò)散。討論了激光掃描速度對(duì)于熱脹系數(shù)差異較大的異質(zhì)材料焊接的焊縫成形的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明當(dāng)被焊材料厚度為2 mm時(shí)采用激光功率P=1.93 k W、激光掃描速度v=2.40 m/min離焦量-8 mm時(shí)可以獲得冶金結(jié)合良好的YG20/45#鋼焊接接頭;隨著焊接熱輸入的增加硬質(zhì)合金/焊縫側(cè)界面的碳化鎢晶粒粗化裂紋傾向增加。主要分布在焊縫和硬質(zhì)合金側(cè)熱影響區(qū)降低焊接接頭的性能。線(xiàn)掃描分析結(jié)果表明硬質(zhì)合金中的W、Co與鋼中Fe發(fā)生了互相擴(kuò)散使整個(gè)接頭達(dá)到了很好的冶金結(jié)合。 nt-style:normal;background-color:#ffffff;">時(shí)奧氏體先呈現(xiàn)片層狀與塊狀兩種形貌隨半奧氏體化溫度逐漸提高晶粒向著塊狀形貌轉(zhuǎn)變。當(dāng)溫度高于AC3時(shí)奧氏體與鐵素體形貌又以片層狀為主。殘余奧氏體含量與奧氏體化/半奧氏體化溫度變化規(guī)律不明顯總體含量在25%~34%。（3）冷軋中錳鋼采用IT熱處理工藝處理后在680℃退火10 min并低溫回火試樣可獲得不同形貌—45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  65錳鋼板軋機(jī)成型—福建三鋼轉(zhuǎn)爐-LF精煉-VD精煉-連鑄工藝生產(chǎn)的20CrMnTi齒輪鋼全氧和夾雜物行為研究發(fā)現(xiàn)VD終渣中w（FeO）增加為了揭示20#鋼、45#鋼在往復(fù)運(yùn)
采用電化學(xué)力及內(nèi)摩擦角的影響，其次，以不同含水率的土壤磨料對(duì)45#鋼試樣進(jìn)行磨損試驗(yàn)，分析了含水率、內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度與磨損質(zhì)量損失間的關(guān)系，得到了不同含水率的土壤磨料對(duì)45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線(xiàn)，并用掃描電子顯微鏡對(duì)其磨損表面形貌進(jìn)行了觀(guān)察，探究了其磨損機(jī)理，經(jīng)試驗(yàn)分析，本研究得出以下結(jié)論： （1）土壤含水率2%時(shí)，黏結(jié)力為20.8kpa，隨著含水率的增大到11%時(shí)達(dá)到值76.0kpa，隨著含水率增加達(dá)到飽和時(shí)黏結(jié)力為零，黏結(jié)力在飽和度50%左右時(shí)；土壤磨料的內(nèi)摩45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板擦角與含水率呈線(xiàn)性遞減關(guān)系；土壤塑性狀態(tài)直壓力與抗剪強(qiáng)度呈線(xiàn)性增加，通過(guò)回歸分析得到抗剪強(qiáng)度與垂直壓力的方程τ=aσ+b，其中a、b為常數(shù)，當(dāng)含水率為14%時(shí)，τ=0.1767σ+94.8kpa；含水率低 于下塑限時(shí)，土壤抗剪強(qiáng)度隨含水率增大而增大，含水率高于上塑限時(shí)，抗剪強(qiáng)度隨含水率曾大而呈非線(xiàn)性減小。 （3）45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著內(nèi)摩擦角增大而呈線(xiàn)性增大，隨著抗剪強(qiáng)度增大呈指數(shù)增長(zhǎng)，研究土壤磨料對(duì)金屬材料的磨損也可以考慮土壤內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度等力學(xué)特性因素；土壤含水率低于下塑限和高于上塑限時(shí)，45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線(xiàn)變化平緩，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時(shí)隨著含水率的增加磨損質(zhì)量損失曲線(xiàn)下降明顯，含水率是影響金屬材料耐磨性的重要因素。 （4）土壤含水率低于下塑限時(shí)，土壤磨料對(duì)45#鋼的磨料磨損機(jī)制以顯微切削為主，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時(shí)，土壤對(duì)45#鋼磨損機(jī)制從以顯微切削為主逐步轉(zhuǎn)變?yōu)榉磸?fù)塑變硬化而疲勞剝落為主，而當(dāng)土壤含水率高于上塑限時(shí)，土壤對(duì)45#鋼磨損機(jī)理以復(fù)塑變硬化而疲勞剝落為主；45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著含水率增大而減小，含水率為2%時(shí)磨損質(zhì)量（58mg）是含水率14%時(shí)的3倍，水膜起到潤(rùn)滑和降溫作用，降低了摩擦系數(shù)和磨損率的屈服強(qiáng)度為45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

調(diào)45號(hào)鋼板為了
隨著鋼結(jié)構(gòu)建筑的發(fā)展以及
土壤腐蝕是造成埋45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板  42crmo鋼板地金橡膠與金屬的粘接在許多領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用如汽車(chē)制造、軍工、道路橋梁以及機(jī)械制造等。以橡膠與金屬材料復(fù)合的制件可以獲得更好的強(qiáng)度和耐久性同時(shí)可獲得減振、耐磨等功能。 橡膠與金屬粘接大都采用硫化粘接法但它難以滿(mǎn)足硫化條件下基材不穩(wěn)定（變形、分解）制件和超大制件的制造另外在某些場(chǎng)合下要求用硫化橡膠與金屬進(jìn)行粘接在這些情況下需使用非硫化粘接法。由于硫化橡膠表面能低、化學(xué)惰性、表面污染以及存在弱邊界層等原因需進(jìn)行表面處理后才能達(dá)到較高粘接強(qiáng)度。硫化橡膠在進(jìn)行表面處理時(shí)化學(xué)處理方法中常用的是酸處理法但它通常處理步驟較多、處理程度難控制而使橡膠本體性能遭到破壞并且產(chǎn)生大量廢液污染環(huán)境；物理方法中目前常用等離子體進(jìn)行處理但使用時(shí)需用真空操作而使處理成本昂貴限制了它的使用。 本論文通過(guò)兩種途徑來(lái)完成硫化橡膠與金屬的粘接：一是粘接性能優(yōu)異的膠粘劑的研制；二是改變硫化橡膠表面的粗糙程度并對(duì)其進(jìn)行表面改性使表面產(chǎn)生大量極性基團(tuán)。通過(guò)以前的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可知：極性硫化橡膠 細(xì)晶基體與亞穩(wěn)相的組織調(diào)控思路即新型低成本中錳合金化和逆轉(zhuǎn)變奧氏體raustenite reverted transformationART)退火的研發(fā)途徑。奧氏體逆相變法是指奧氏體的形成是在先淬火形成的完全馬氏體或部分馬氏體組織基礎(chǔ)上通過(guò)隨后的退火形成新的奧分析并與構(gòu)件45號(hào)鋼板65錳鋼板40cr鋼板  42crmo鋼板

  Q345B鋼是工程