45號鋼板利本文通過本文主要對干態(tài)、齒輪油潤滑、機(jī)油潤滑和液壓油潤滑下的GCr15／45#鋼的摩擦系數(shù)和磨損特性進(jìn)行了研究并以齒輪油為例研究了頻率和載荷對摩擦系數(shù)和磨損特性的影響。 試驗在DELTALAB-NENE DS20型高精度液壓式微動試驗機(jī)上進(jìn)行摩擦副采用球-平面接觸方式分別在干態(tài)及不同潤滑工況下開展了GCr15／45#鋼的摩擦磨損試驗。對比了頻率為1Hz載荷為200N下干態(tài)和幾種油潤滑下GCr15／45#鋼的摩擦磨損行為并在頻率分別為0.5Hz、1Hz、2Hz、5Hz載荷分別為100N、200N時研45號鋼板，40cr鋼板，42crmo鋼板，耐磨鋼板究了齒輪油潤滑下頻率和載荷對GCr15／45#鋼摩擦磨損行為的影響。利用光學(xué)顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）和電子能譜儀（EDX）等材料表面分析測試設(shè)備對45#鋼的磨痕表面進(jìn)行了微觀測試分析。 主要結(jié)論如下： （1）穩(wěn)定期內(nèi)干態(tài)下的摩擦系數(shù)大于油潤滑下的摩擦系數(shù)；干態(tài)下的磨損比油潤滑下的磨損嚴(yán)重。 （2）干態(tài)下的主要磨損機(jī)制為粘著磨損和疲勞磨損油潤滑下的主要磨損機(jī)制為疲勞磨損； （3）潤滑油的粘度對摩擦系數(shù)和磨損程度影響較大較大的粘度有助于降低摩擦系數(shù)和磨損；穩(wěn)定期內(nèi)粘度大的齒輪油潤滑下摩擦系數(shù)小磨損輕其潤滑效果；粘度小的液壓油潤滑下的摩擦系數(shù)液壓油潤滑下磨損嚴(yán)重其潤滑效果差。 45號鋼板，40cr鋼板，42crmo鋼板，耐磨鋼板 火）參數(shù)對冷軋中錳鋼組織-性能的影響規(guī)律以及強(qiáng)塑性的作用機(jī)理。主要研究內(nèi)容和獲得的結(jié)果如下:（1）利用Speer教授等人提出的“碳的限制準(zhǔn)平衡模型”結(jié)合優(yōu)化的馬氏體相變溫度（Ms）公式確定了實驗鋼Q＆P工藝過程中 的淬火溫度約為170℃;基于熱力學(xué)計算和理論分析確定了實驗鋼 的臨界退火溫度約為650℃。（2）冷軋態(tài)中錳鋼經(jīng)650℃臨界退火處理后的組織主要包括超細(xì)鐵素體和殘余奧氏體以及少量馬氏體等;殘余奧氏體的體積分?jǐn)?shù)隨退火時間的增加呈先增加后降低的趨勢在30 min時達(dá)到 值約23%。經(jīng)650℃退火30 min后實驗鋼的綜合性能 :屈服強(qiáng)度超過1 GPa強(qiáng)塑積達(dá)到40 GPa·%;拉伸試樣均呈現(xiàn)不連續(xù)屈服現(xiàn)象屈服點(diǎn)延伸率（Yield point elongat小. 45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板隨著采驗、宏 采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、X射線衍射儀等研究了0.13C-5Mn冷軋中錳鋼經(jīng)逆相變退火處理后的組織和力學(xué)性能，分析討論了保溫時間、加工硬化率以及相變誘導(dǎo)塑性效應(yīng)（TRIP）對其組織和力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：0.13C-5Mn冷軋中錳鋼經(jīng)過淬火及逆相變退以包鋼薄板坯連鑄結(jié)晶器內(nèi)的45#鋼為研究對象利用ANSYS有限元軟件建立二維非穩(wěn)態(tài)傳熱模型。研究了在不同拉速和過熱度條件下鑄坯在結(jié)晶器出口處溫度和坯殼厚度變化的情況。結(jié)果表明:拉速增大時結(jié)晶器出口處的溫度升高、坯殼厚度變薄且坯殼厚度的變化曲線和Hanno提出的定律相一致;同樣過熱度增大時結(jié)晶器在出口處的溫度也升高過熱度對角部坯殼厚度影響作用明顯。通過有限元計算給出了結(jié)晶器出口處鑄坯溫度分布和坯殼的厚度范圍分析了其影響因素這為其他凝固坯殼厚度在線無損檢測提供參考數(shù)據(jù)。 ;和殘42crmo鋼板45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板采用以目的研究激光熔覆過程中離焦量對熔覆層成形質(zhì)量的影響。方法在掃描速度（2 mm/s）和送粉電壓（8 V）不變的情況下通過改變?nèi)鄹差^與基體間的距離和激光功率對比分析不同離焦量對熔覆層尺寸、洛氏硬度、界面顯微硬度和金相組織的影響并確定離焦量。結(jié)果當(dāng)離焦量DL=34 mm時熔覆層表面硬度先逐漸增大后趨于穩(wěn)定洛氏硬度高達(dá)55~56HRC;當(dāng)離焦量DL=56 mm時由于離焦量過大導(dǎo)致基體與熔覆層冶金結(jié)合不牢固部分粉末顆粒沒有充分熔化附著在熔覆層表面熔覆層質(zhì)量較差。同一功率下隨著離焦量的增大相對熔覆層寬度會減小;當(dāng)離焦量DL=3 mm時冷卻速度、熔覆層底部由柱狀晶沿著熔體易散熱方向生長明顯在熔覆層上部形成了等軸晶組織。結(jié)論激光熔覆時離焦量是不可忽視的工藝參數(shù)之一終優(yōu)化工藝參數(shù)為:掃描速度2 mm/s送粉電壓8 V激光功率1200 W離焦量3 mm。 孿生誘發(fā)塑性（TWIP）鋼是目前該領(lǐng)域一大挑戰(zhàn)。本文針對Fe-0.2C-8Mn-1.5Al-0.04Ce中錳鋼分別進(jìn)行奧氏體逆轉(zhuǎn)變（ART）退火和臨界退火+低溫回火（IT）兩種不同退火工藝處理通過SEM、TEM、XRD和EBSD。 20#鋼的45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板本文采用陰極微弧碳氮化表面處理方法在尿素+氯化鉀水溶液的電解液體系下對45#鋼表面碳氮化過程電流電壓特性進(jìn)行了研究。試驗結(jié)果表明微弧碳氮化處理后碳氮共滲層表面呈多孔形貌溶出物堆垛分布在孔洞四周孔徑及溶出物的尺寸和分散性隨占空比、頻率的變化而改變。隨著占空比和頻率的增加溶出物尺寸減小滲層表面均一度增加。EDS能譜測試表明經(jīng)微弧碳氮化處理后C、N元素滲入工件表面;XRD分析表明共滲層主要由馬氏體和少量鐵碳化合物、鐵氮化合物組成。根據(jù)試驗結(jié)果電流電壓特性曲線可以為陰極微弧碳氮化表面處理方法得到均一穩(wěn)定的滲層提供指導(dǎo)依據(jù)弧光放電階段的放電穩(wěn)定性對滲層的質(zhì)量影響。電解液中發(fā)生的反應(yīng)主要是尿素的分解陰陽兩極附近產(chǎn)生的氣體主要有H2、O2、NH3和CO2等。 材料的強(qiáng)韌化機(jī)制。主要結(jié)論整理如下:（1）冷軋中錳鋼采用ART熱處理工藝得到的室溫組織均由殘余奧氏體和鐵素體構(gòu)成。在略高于AC3溫度（770℃）奧氏 J耐磨鋼板40045號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

45號鋼板隨著越來越多超高層、大在無填充、不開坡口條件下以5 k W光纖激光作為熱源研究激光掃描速度對YG20硬質(zhì)合金與45#鋼的焊縫組織與元素擴(kuò)散的影響規(guī)律。分析了YG20/45#鋼焊縫成形、組織及元素擴(kuò)散。討論了激光掃描速度對于熱脹系數(shù)差異較大的異質(zhì)材料焊接的焊縫成形的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明當(dāng)被焊材料厚度為2 mm時采用激光功率P=1.93 k W、激光掃描速度v=2.40 m/min離焦量-8 mm時可以獲得冶金結(jié)合良好的YG20/45#鋼焊接接頭;隨著焊接熱輸入的增加硬質(zhì)合金/焊縫側(cè)界面的碳化鎢晶粒粗化裂紋傾向增加。主要分布在焊縫和硬質(zhì)合金側(cè)熱影響區(qū)降低焊接接頭的性能。線掃描分析結(jié)果表明硬質(zhì)合金中的W、Co與鋼中Fe發(fā)生了互相擴(kuò)散使整個接頭達(dá)到了很好的冶金結(jié)合。 nt-style:normal;background-color:#ffffff;">時奧氏體先呈現(xiàn)片層狀與塊狀兩種形貌隨半奧氏體化溫度逐漸提高晶粒向著塊狀形貌轉(zhuǎn)變。當(dāng)溫度高于AC3時奧氏體與鐵素體形貌又以片層狀為主。殘余奧氏體含量與奧氏體化/半奧氏體化溫度變化規(guī)律不明顯總體含量在25%~34%。（3）冷軋中錳鋼采用IT熱處理工藝處理后在680℃退火10 min并低溫回火試樣可獲得不同形貌—45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板

  65錳鋼板軋機(jī)成型—福建三鋼轉(zhuǎn)爐-LF精煉-VD精煉-連鑄工藝生產(chǎn)的20CrMnTi齒輪鋼全氧和夾雜物行為研究發(fā)現(xiàn)VD終渣中w（FeO）增加為了揭示20#鋼、45#鋼在往復(fù)運(yùn)
采用電化學(xué)力及內(nèi)摩擦角的影響，其次，以不同含水率的土壤磨料對45#鋼試樣進(jìn)行磨損試驗，分析了含水率、內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度與磨損質(zhì)量損失間的關(guān)系，得到了不同含水率的土壤磨料對45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線，并用掃描電子顯微鏡對其磨損表面形貌進(jìn)行了觀察，探究了其磨損機(jī)理，經(jīng)試驗分析，本研究得出以下結(jié)論： （1）土壤含水率2%時，黏結(jié)力為20.8kpa，隨著含水率的增大到11%時達(dá)到值76.0kpa，隨著含水率增加達(dá)到飽和時黏結(jié)力為零，黏結(jié)力在飽和度50%左右時；土壤磨料的內(nèi)摩45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板擦角與含水率呈線性遞減關(guān)系；土壤塑性狀態(tài)直壓力與抗剪強(qiáng)度呈線性增加，通過回歸分析得到抗剪強(qiáng)度與垂直壓力的方程τ=aσ+b，其中a、b為常數(shù)，當(dāng)含水率為14%時，τ=0.1767σ+94.8kpa；含水率低 于下塑限時，土壤抗剪強(qiáng)度隨含水率增大而增大，含水率高于上塑限時，抗剪強(qiáng)度隨含水率曾大而呈非線性減小。 （3）45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著內(nèi)摩擦角增大而呈線性增大，隨著抗剪強(qiáng)度增大呈指數(shù)增長，研究土壤磨料對金屬材料的磨損也可以考慮土壤內(nèi)摩擦角及抗剪強(qiáng)度等力學(xué)特性因素；土壤含水率低于下塑限和高于上塑限時，45#鋼磨損質(zhì)量損失曲線變化平緩，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時隨著含水率的增加磨損質(zhì)量損失曲線下降明顯，含水率是影響金屬材料耐磨性的重要因素。 （4）土壤含水率低于下塑限時，土壤磨料對45#鋼的磨料磨損機(jī)制以顯微切削為主，土壤含水率在下塑限至上塑限之間時，土壤對45#鋼磨損機(jī)制從以顯微切削為主逐步轉(zhuǎn)變?yōu)榉磸?fù)塑變硬化而疲勞剝落為主，而當(dāng)土壤含水率高于上塑限時，土壤對45#鋼磨損機(jī)理以復(fù)塑變硬化而疲勞剝落為主；45#鋼磨損質(zhì)量損失隨著含水率增大而減小，含水率為2%時磨損質(zhì)量（58mg）是含水率14%時的3倍，水膜起到潤滑和降溫作用，降低了摩擦系數(shù)和磨損率的屈服強(qiáng)度為45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板