鋼結構網(wǎng)架平板壓力支座一般適用于較小的跨度網(wǎng)格。如圖中(a)用在焊接鋼板節(jié)點的網(wǎng)格中，圖中(b)用在焊接空心球或螺栓球的網(wǎng)格中。兩者都是通過十字節(jié)點板和底板把支座反力傳遞給下部結構。這種節(jié)點的預埋錨栓只起到定位的作用，安裝就位之后，應當把底板和下部支承面板焊牢。這種節(jié)點構造的優(yōu)點具有：結構簡單、加工方便、用鋼量省等，但是支座底板下的應力分布卻不均勻，和計算網(wǎng)架支座假定相差較大，所以通常適用于較小跨度的網(wǎng)架支座。鋼結構網(wǎng)架平板壓力支座節(jié)點設計主要過程如下：1、首先要計算確定底板尺寸和厚度，一般底板尺寸不小于200毫米，支座底板厚度不能小于12毫米而太薄。2、十字板的焊縫驗算，一般支座節(jié)點板的側向垂直加勁肋，可以按支座底板厚度的0.7倍采用。3、十字板和支座底板連接焊縫計算。4、過度鋼板，在實際設計中要求將支座節(jié)點底板上的錨栓孔對準已埋入支承柱內的錨栓，對土建施工精度要求比較高，因此對傳遞壓力為主的壓力支座節(jié)點中也可以在支座底板與支承面頂板間增設過渡鋼板，如圖中（c）所示。過渡鋼板上設埋頭螺栓與支座底板相連，過渡鋼板可以通過側焊縫與支承面頂板相連，這種構造支座底板傳力雖然比較間接，但是可以簡化施工。當支座底板面積較大時可以在過渡鋼板上開設橢圓形孔，以槽焊與支承面頂板相連，來確保鋼板間的緊密接觸。5、支座與下部支承結構的連接通常采用錨栓連接，在壓力支座情況下可以按構造要求設置，其直徑宜在20到25毫米范圍內采用。錨栓在混凝土中的錨固長度應當參照《混凝土結構設計規(guī)范》(GB0)選用，錨固長度不應小于25倍錨栓直徑，并設置雙螺母。支座底板上的錨栓孔徑一般是取錨栓直徑的兩倍左右。錨栓孔上還應設置墊板，其厚度一般取支座底板厚度的0.7到1.0倍，其上錨栓孔徑一般比錨栓直徑大1到2毫米。而十字板高度宜盡量減小，其構造高度視支座球直徑大小取100到250毫米，并防止斜桿和支座邊緣相碰。十字板和螺栓球節(jié)點相連時，應將球體預熱至150到200攝氏度，并以小直徑焊條分層對稱施焊，并保溫緩慢冷卻。未經授權許可,嚴禁私自轉載

建筑物之間通過連廊連接，形成了多塔連體結構體系。由于結構各部分的動力特性不同，剛度和質量也下樣，在地震作用下，被連接的兩棟主體結構會由于連廊的存在而相互影響出現(xiàn)耦連現(xiàn)象，使連接部位的應力變得非常復雜。連廊結構也在地震作用下比較容易與主體結構脫離，產生整體倒塌現(xiàn)象。分析震害中連廊整體倒塌的原因，大部分是由于連廊連接節(jié)點破壞或連廊位移過大造成的。因此，連廊與土體連接處的設計和處理，是連廊結構的關鍵。

連廊結構材料選用原則 應選用高強、輕質、方便安裝的材料，一般考慮鋼結構。 連接方案連廊自身剛度較小，不足以協(xié)調與其連接兩端的塔樓的變形，宜優(yōu)先考慮滑動連接。 滑動連接時節(jié)點設計原則自身足夠的強度保證強風、小震下正常使用；足夠的支座滑移量，保證網(wǎng)架鋼結構支座能夠協(xié)調兩端主樓在大震時產生的位移；做好網(wǎng)架鋼結構支座的限位設計，保證支座在協(xié)調主樓位移時，不會從任意一端的主樓上滑落。

 

網(wǎng)架鋼結構支座通過球面?zhèn)髁?、不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象，作用在混凝土上的反力比較均勻； 球形支座通過球面四氟滑板的滑動來實現(xiàn)支座的轉動過程，轉動力矩小，而且轉動力矩只與支座球面半徑及聚**板的摩擦系數(shù)有關，與支座轉角大小無關。因此特別適用于大轉角的要求，設計轉角可達0.05rad以上。支座各向轉動性能一致，適用于寬橋、曲線橋等；4、安裝細則   1)：用本系列支座時，橋梁梁體及橋墩、臺支承部位混凝土標號不得低于300級。特殊情況須征得設計單位同意。   2)：支座與梁體及墩、臺采用預埋螺栓連接，必要時也可采用預埋鋼板焊接連接，但將支座與梁體及墩臺預埋鋼板 焊接時，要防止支座鋼體過熱，以免燒壞硅脂及四氟滑板。

 網(wǎng)架鋼結構支座類型網(wǎng)架結構支座類型一般可以從力學模型和支座構造兩方面分類。
1. 按力學模型分固定鉸支座、單向滑動鉸支座、雙向滑動鉸支座、單向彈簧鉸支座、雙向彈簧鉸支座。
2. 按支座構造分平板壓力支座、平板拉力支座、板式橡膠支座、盆式橡膠支座、球形鋼支座等。