一、NM500高強(qiáng)度耐磨鋼板簡介NM500耐磨板具有相當(dāng)高的機(jī)械強(qiáng)度；其機(jī)械性能是普通低合金鋼板的3倍到5倍；可顯著提高機(jī)械相關(guān)部件的磨損耐性;因此提高機(jī)械的使用壽命，降低生產(chǎn)成本；該產(chǎn)品表面硬度通常達(dá)到430～470HB；用于礦山及各種工程機(jī)械用耐磨易損件加工和制造等適用的結(jié)構(gòu)鋼板，也常用作為屈服強(qiáng)度850MPa高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼使用；屈服在950多，抗拉強(qiáng)度在1180上。二、NM500尺寸、外形、重量及允許偏差2.1鋼板的尺寸、外形、重量及允許偏差應(yīng)符合GB/T709的規(guī)定。2.2經(jīng)供需雙方協(xié)議，可供應(yīng)其他尺寸、外形、及允許偏差的鋼板。 圖（1）NM500耐磨鋼板標(biāo)識三、NM500技術(shù)要求3.1N牌號及化學(xué)成分3.1.1鋼的牌號和化學(xué)成分（熔煉分析）應(yīng)符合牌號及化學(xué)成分表中的規(guī)定。3.1.1.1在保證鋼板性能的前提下，牌號及化學(xué)成分中規(guī)定的Cr、Ni、Mo合金元素可任意組合加入，也可添加牌號及化學(xué)成分表規(guī)定以外的其他微合金元素，具體含量應(yīng)在質(zhì)量證明書中注明。3.1.1.2鋼中的Cu為殘余元素時(shí)，其含量應(yīng)不大于0.30%；As含量應(yīng)不大于0.08%。如供方能保證，可不做分析。3.1.1.3當(dāng)采用全鋁（Alt)含量計(jì)算時(shí)，Alt應(yīng)不小于0.015%。3.1.2成品鋼板的化學(xué)成分允許偏差應(yīng)符合GB/T222的規(guī)定。3.2冶煉方法鋼由轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，并進(jìn)行爐外精煉。3.5表面質(zhì)量3.5.1鋼板表面不允許存在裂紋、氣泡、結(jié)疤、折疊和夾雜等缺陷。鋼板不得有分層。如有上述表面缺陷，允許清理，清理深度從鋼板實(shí)際尺寸算起，不得超過鋼板厚度公差之半，并應(yīng)保證鋼板的小厚度。缺陷清理處應(yīng)平滑無棱角。3.5.2鋼板表面允許不妨礙檢查表面缺陷的薄層氧化鐵皮、鐵銹、由壓入氧化鐵皮脫落所引起的表面粗糙、劃傷、壓痕及其他局部缺陷，但其深度不得大于厚度公差之半，并應(yīng)保證鋼板的小厚度。 四、NM500包裝、標(biāo)志及質(zhì)量證明書鋼板的包裝、標(biāo)志及質(zhì)量證明書應(yīng)符合GB/T247的規(guī)定。NM500牌號及化學(xué)成分牌號化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）/%CSiMnPSCrNiMoTiBAls大不于范圍大小于NM5000.380.701.700.0200.0101.201.000.650.0500.0005-0.0060.010對于NM400及以下牌號，其Si、Mn含量可分別提高至2.00%和2.20%，合金元素含量由供方確定。 圖（2）整板NM500耐磨鋼板批量現(xiàn)貨NM500力學(xué)性能牌號厚度/mm抗拉強(qiáng)度Rm/MPa斷后伸長率Asomm/%-20℃沖吸收能量（縱向）KV2/J表面布氏硬度HBWNM500≦70≧1250≧7≧24≧470抗拉強(qiáng)度、延伸率沖擊功作為性能的特殊要求，如用戶未在合同注明，則只保證布氏硬度。 圖（3）耐磨鋼板現(xiàn)貨市場五、NM500應(yīng)用領(lǐng)域5.1工程機(jī)械設(shè)備：裝載機(jī)推土機(jī)挖掘機(jī)鏟斗板、側(cè)刃板、斗底板、刀片、忖板。5.2裝卸機(jī)械設(shè)備：卸軋機(jī)鏈板，料斗襯板，抓斗刃板，中型自動(dòng)翻斗車翻斗板。5.3建筑機(jī)械設(shè)備：水泥推料機(jī)齒板，混凝土攪拌機(jī)襯板，攪拌樓襯板，除塵器襯板。5.4冶金機(jī)械設(shè)備：鐵礦燒結(jié)輸送彎頭，鐵礦石燒結(jié)機(jī)襯板，刮板機(jī)襯板。5.5礦山機(jī)械設(shè)備：礦料、石料破碎機(jī)襯板、葉片。5.6其他機(jī)械設(shè)備：沙磨機(jī)筒體、葉片，各種港口機(jī)械耐磨部件。5.7火電設(shè)備：磨煤機(jī)襯板，煤斗，煤分輸送管，煤分分配器格板，卸煤設(shè)備襯板。5.8拋丸機(jī)械設(shè)備：拋丸機(jī)襯板。

天津風(fēng)華正茂鋼鐵貿(mào)易有限公司 耐磨400鋼板，大批量供應(yīng)以下是技術(shù)上的知識： 研究變形奧氏體相變規(guī)律的基本方法是測定鋼的過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線，這種曲線不但可以系統(tǒng)地表示出變形工藝參數(shù)、軋后冷卻制度對相變規(guī)律的影響，而且是選用合適的鋼種的化學(xué)成分，衡量與之相配合的熱軋變形工藝是否恰當(dāng)?shù)囊罁?jù)，實(shí)際軋制生產(chǎn)中采用的冷卻制度多為連續(xù)冷卻方式。過冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線圖，簡稱CCT曲線，它系統(tǒng)地表示冷卻速度對轉(zhuǎn)變開始點(diǎn)、相變進(jìn)行速度和組織的影響情況。CCT曲線是分析連續(xù)冷卻時(shí)奧氏體轉(zhuǎn)變過程及轉(zhuǎn)變產(chǎn)物組織和性能的有力工具，CCT曲線與實(shí)際生產(chǎn)條件相當(dāng)接近，所以它是制定合理的加工和熱處理工藝時(shí)的有用參考資料。根據(jù)連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線可以選擇zui適當(dāng)?shù)墓に囈?guī)范，從而得到恰好的組織，達(dá)到提高強(qiáng)度和塑性的目的。本研究基于熱模擬試驗(yàn)分別研究了NM400耐磨鋼在靜態(tài)下和動(dòng)態(tài)下冷卻速度對其組織的影響，以確定其正確的淬火工藝。 將軋制鋼板加工成膨脹試樣，試驗(yàn)采用Gleeble-1500熱模擬機(jī)，測定試樣在不同冷卻速度下的微觀組織。 通過靜態(tài)連續(xù)冷卻實(shí)驗(yàn)可知，冷速為5℃/s時(shí)得到的組織為鐵素體+貝氏體，隨著冷速的增加貝氏體轉(zhuǎn)變范圍增加，當(dāng)冷速為30～50℃/s時(shí)得到的組織為貝氏體+馬氏體組織。通過動(dòng)態(tài)連續(xù)冷卻試驗(yàn)可知，冷卻速度為0.5～1.0℃/s時(shí)組織為多邊形鐵素體+粒狀貝氏體；冷速為5～15℃/s時(shí)粒狀貝氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l貝氏體組織，冷卻速度在20℃/s以上，組織主要是貝氏體+馬氏體的組織。由動(dòng)態(tài)CCT曲線的分析，建議直接淬火工藝為：冷卻速度應(yīng)該大于15℃/s以便得到貝氏體組織或者貝氏體+馬氏體的混合組織，冷卻開始溫度(即二階段終軋溫度)為800～850℃，即高于相變開始溫度；而冷卻結(jié)束溫度為400～450℃，低于相變結(jié)束溫度。